GB/T 27720-2011 卡米尔连续蒸煮系统能量平衡及能量效率计算方法

　　ICS 85-010 Y 30

　　中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准

　　GB/T 27720—2011

　　卡米尔连续蒸煮系统能量平衡及

　　能量效率计算方法

　　Calculation method ofenergy equilibrium and energy efficiencyinKamyr

　　continuouscookingsystem

　　2011-12-30发布 2012-07-01实施

　　中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中 国 国 家 标 准 化 管 理 委 员 会

　　

　　发

　　

　　布

　　GB/T 27720—2011

　　前 言

　　本标准按照 GB/T 1. 1—2009给出的规则起草 。

　　本标准由中国轻工业联合会提出 。

　　本标准由全国造纸工业标准化技术委员会(SAC/TC141)归 口 。

　　本标准起草单位 : 中国制浆造纸研究院 、大连工业大学 、山东日照亚太森博浆纸有限公司 。

　　本标准主要起草人 :刘秉钺 、张清文 、张扬 、邱文伦 。

　　Ⅰ

　　GB/T 27720—2011

　　卡米尔连续蒸煮系统能量平衡及

　　能量效率计算方法

　　1 范围

　　本标准规定了卡米尔连续蒸煮系统能量平衡及能量效率的计算方法 。

　　本标准适用于制浆造纸企业卡米尔连续蒸煮系统的能量平衡及能量效率测试与计算 。

　　2 规范性引用文件

　　下列文件对于本文件的应用是必不可少的 。凡是注 日期的引用文件 ,仅注 日期的版本适用于本文件 。凡是不注日期的引用文件 ,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 。

　　GB/T 27736—2011 制浆造纸企业生产过程的系统能量平衡计算方法通则

　　3 能量平衡方框图

　　3. 1 卡米尔连续蒸煮系统能量平衡方框图见图 1。

　　图 1 卡米尔连续蒸煮系统能量平衡图

　　3. 2 体系边界 :从纤维原料进入卡米尔连续蒸煮车间开始 ,至浆料喷放 ,准备送去洗选工段 。

　　3. 3 图 1 中符号说明 :

　　Q1— 纤维原料(浆料)带入的热量 ;

　　Q2— 过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q3— 洗涤液 、滤液等带入的热量 ;

　　Q4— 加入药液带入的热量 ;

　　Q5— 加入冷却水带入的热量 ;

　　Q6— 蒸煮的化学反应热 ;

　　Q7— 排渣带出的热量 ;

　　1

　　GB/T 27720—2011

　　Q8— 喷放锅放汽(闪蒸汽)带出的热量 ;

　　Q9— 排出冷凝水(污冷水)带出的热量 ;

　　Q10— 排出的废气带出的热量 ;

　　Q11— 排出的热水带出的热量 ;

　　Q12— 排出的黑液带出的热量 ;

　　Q13— 排出的浆料带出的热量 ;

　　Q14— 散热损失 。

　　图 1 中符号的单位为 MJ。

　　4 能量平衡计算公式说明(以生产 1 t化学浆为基准)

　　4. 1 输入热量

　　4. 1. 1 纤维原料(浆料)带入的热量 Q1 按式(1)计算 :

　　Q1 = (C水 ·m1水 +C纤 ·m1纤 ) · (t1 -t0 ) …………………………( 1 )

　　式中 :

　　C纤 — 纤维原料的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　C水 — 水的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m1纤 — 绝干纤维的量 ,t;

　　m1水 — 纤维原料中含水的量 ,t;

　　t1 — 纤维原料的温度 , ℃ ;

　　4. 1. 2 过热蒸汽带入的热量 Q2 按式(2)计算 :

　　t0 — 基准温度 ,t0 =0 ℃ 。

　　Q2 =C汽 ·m · (tg -tb ) + m ·γb +C水 ·m · (tb -t0 ) ……………………( 2 )

　　式中 :

　　C汽 — 通入过热蒸汽的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　tg — 通入过热蒸汽的温度 , ℃ ;

　　tb — 通入过热蒸汽在相应压力下的饱和温度 , ℃ ;

　　γb — 通入过热蒸汽在相应压力下饱和蒸汽的汽化热,MJ/t;

　　m — 通入的过热蒸汽的量 ,t。

　　4. 1. 3 洗涤液 、滤液等带入的热量 Q3 按式(3)计算 :

　　Q3 =C水 ·m3水 · (t3 -t0 ) …………………………( 3 )

　　式中 :

　　m3水 — 送入水的量 ,t;

　　t3 — 送入水的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 4 加入药液带入的热量 Q4 按式(4)计算 :

　　Q4 =C无 机 ·m无 机 · (t4 -t0 ) +C水 ·m水 · (t4 -t0 ) ……………………( 4 )

　　式中 :

　　C无 机 — 无机物的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m无 机 — 蒸煮液中无机物的用量 ,t;

　　m水 — 蒸煮液中水的用量 ,t;

　　t4 — 送入药液的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 5 加入冷却水带入的热量 Q5 按式(5)计算 :

　　2

　　GB/T 27720—2011

　　Q5 =C黑 ·m5 · (t5 -t0 ) …………………………( 5 )

　　式中 :

　　C黑 — 黑液的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m5 — 加入黑液的用量 ,t;

　　t5 — 加入黑液的温度 , ℃ 。

　　4. 1. 6 蒸煮的化学反应热 Q6 按式(6)计算 :

　　Q6 = 1. 2% ·Qr …………………………( 6 )

　　式中 :

　　Qr— 原料的燃烧热,MJ/t。

　　4. 2 输出热量

　　4. 2. 1 排渣(浆料)带出的热量 Q7 按式(7)计算 :

　　Q7 = (C水 ·m7水 +C纤 ·m7纤 ) · (t7 -t0 ) …………………………( 7 )

　　式中 :

　　m7纤 — 绝干纤维(渣)的量 ,t;

　　m7水 — 纤维(渣)中含水的量 ,t;

　　t7 — 浆料(渣)的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 2 喷放锅放汽(闪蒸汽)带出的热量 Q8 按式(8)计算 :

　　Q8 =G8 · (i″-i0′) …………………………( 8 )

　　式中 :

　　G8— 喷放浆料时放出饱和蒸汽(闪蒸汽)的量 ,t;

　　i″ — 喷放的饱和蒸汽(闪蒸汽)的热焓值 ,MJ/t;

　　4. 2. 3(i)0(′)—出(—0)冷(℃)凝水(水的)(污冷水(热焓值)),带(i)0(′)的热量(MJ/t)。Q9 按式(9)计算 :

　　Q9 =C水 ·m9 · (t9 -t0 ) …………………………( 9 )

　　式中 :

　　m9— 冷凝水(温水 、污冷水)的质量 ,t;

　　t9 — 冷凝水(温水 、污冷水)的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 4 排出的废气带出的热量 Q10按式(10)计算 :

　　Q10 =C气 ·m10 · (t10 -t0 ) …………………………( 10 )

　　式中 :

　　C气 — 废气的比热容 ,MJ/(t· ℃) ;

　　m10— 排出废气的用量 ,t;

　　t10 — 排出废气的温度 , ℃ 。

　　4. 2. 5 散热损失的热量 Q11按式(11)计算 :

　　Q11 =Q入 -Q出 …………………………( 11 )

　　式中 :

　　Q入 — 输入的热量 ,MJ;

　　Q出 — 输出的热量 ,MJ。

　　4. 3 电能计算(计算全系统的总用电负荷 P)

　　计算全系统的总用电负荷 P 见式(12) , 即 :

　　P = ∑ψ ·Ki ·Pi =ψ · (K1 ·P1 +K2 ·P2 + … + Kn ·Pn) ……………( 12 )

　　3

　　GB/T 27720—2011

　　式中 :

　　K(ψ)i—————— 用电设备(参差系数)的,需要系数(一般取 ψ)=;0. 8~0. 9;

　　Pi— 用电设备的装机容量 ,kW 。

　　5 卡米尔连续蒸煮系统有关效率的计算

　　5. 1 卡米尔连续蒸煮系统生产 1 t浆所需热能 Q(GJ/t浆)和蒸汽量 M(t/t浆)按式(13) 、式(14)计算 :

　　Q=Q2 …………………………( 13 )

　　M =m2 (附蒸汽参数) …………………………( 14 )

　　5. 2 卡米尔连续蒸煮系统生产 1 t浆所消耗的电能 p(kW · h/t浆)按式(15)计算 :

　　p= 22. 5P/G …………………………(15)

　　式中 :

　　P — 全系统的用电负荷 ,kW · h;

　　22. 5— 每天工作的时间 ,h;

　　G — 卡米尔连续蒸煮系统的浆产量 ,t/d。

　　5. 3 卡米尔连续蒸煮系统热效率 η按式(16)计算 :

　　η= (Q供 给 -Q损 失 )/Q供 给 × 100% …………………………( 16 )

　　式中 :

　　Q供 给 — 提供给系统的热量 ,MJ;

　　Q损 失 — 系统损失的热量 ,MJ。

　　提供给系统的热量 Q供 给 按式(17)计算 :

　　Q供 给 =Q1 +Q2 +Q3 +Q4 +Q5 +Q6 …………………………( 17 )

　　式中 :

　　Q1— 纤维原料带入的热量 ,MJ;

　　Q2— 通入的过热蒸汽带入的热量 ,MJ;

　　Q3— 加入的洗涤水带入的热量 ,MJ;

　　Q4— 加入蒸煮药液带入的热量 ,MJ;

　　Q5— 加入黑液带入的热量 ,MJ;

　　Q6— 蒸煮反应热的热量 ,MJ。

　　系统损失的热量 Q损 失 按式(18)计算 :

　　Q损 失 =Q7 +Q8 +Q9 +Q10 +Q11 …………………………( 18 )

　　式中 :

　　Q7 — 排渣带出的热量 ,MJ;

　　Q8 — 喷放锅放汽带出的热量 ,MJ;

　　Q9 — 排出污冷水带出的热量 ,MJ;

　　Q10 — 排出的废气带出的热量 ,MJ;

　　Q11 — 散热损失的热量 ,MJ。

　　5. 4 卡米尔连续蒸煮系统的能量效率 η能 按式(19)计算 :

　　η能 = (Q供 给 +Q电 -Q损 失 )/(Q供 给 +Q电 ) × 100% ……………………( 19 )

　　式中 :

　　Q电 — 提供给系统的电能 ,MJ。

　　注 : 卡米尔连续蒸煮系统能量平衡及能量效率的具体计算实例参见附录 A。

　　4

　　GB/T 27720—2011

　　6 能量平衡表

　　卡米尔连续蒸煮系统能量平衡表见表 1。

　　表 1 卡米尔连续蒸煮系统能量平衡表

　　序号

　　输 入 能 量

　　输 出 能 量

　　项 目

　　数量

　　MJ

　　项 目

　　数量

　　MJ

　　1

　　纤维原料带入的热量 Q1

　　2

　　过热蒸汽带入的热量 Q2

　　3

　　洗涤液、冷却水、污热水等带入的热量 Q3

　　4

　　加入药液带入的热量 Q4

　　5

　　加入黑液带入的热量 Q5

　　6

　　蒸煮的化学反应热 Q6

　　7

　　排渣带出的热量 Q7

　　8

　　喷放饱和蒸汽带出的热量 Q8

　　9

　　排出冷凝水带出的热量 Q9

　　10

　　排出的废气带出的热量 Q10

　　11

　　排出的热水带出的热量 Q11

　　12

　　排出的黑液带出的热量 Q12

　　13

　　排出的浆料带出的热量 Q13

　　14

　　散热损失的热量 Q14

　　合计

　　合计

　　7 能量流向图

　　按照 GB/T 27736—2011中 5. 3. 5 的要求绘制卡米尔连续蒸煮系统能量平衡流向图 。

　　5

　　GB/T 27720—2011

　　附 录 A

　　(资料性附录)

　　卡米尔连续蒸煮系统能量平衡及能量效率计算实例

　　A. 1 能量平衡有关数据(以生产 1 t绝干浆为基准)

　　A. 1. 1 水的比热容 4. 187 MJ/(t · ℃) , 纤 维(木 片) 的 比 热 容 1. 423 MJ/(t · ℃) 。 无 机 物 的 比 热 容1. 13MJ/(t· ℃) ,黑液的比热容 3. 108MJ/(t· ℃) 。

　　A. 1. 2 木片仓 :生产 1 吨化学浆用绝干木片 2. 22 t,木片温度 25 ℃ ,干度 60% ;蒸煮得率 45% ;木片仓产生的废汽量为 0. 02 t,温度 90 ℃;低压喂料器送来的废汽量为 0. 07 t,废汽温度 120 ℃;送出木片的温度为 99 ℃ ;1# 闪蒸罐送入闪蒸汽的温度 105 ℃ 。

　　A. 1. 3 低压喂料器 、溜槽 、高压喂料器 : 白液通入量为 3. 14 t,浓度 28% ,温度 95 ℃;低压喂料器通入低压过热蒸汽的量为 0. 32 t,173 ℃ ,0. 5 MPa;由蒸煮器回送的黑液量为 10 t,温度 120 ℃;溜槽排汽量为 0. 13 t,温度 115 ℃;溜槽排渣量为 0. 02 t(绝干) ,浓度 5% ,温度 120 ℃;送出木片的温度为 112 ℃ 。 A. 1. 4 排汽冷却器 、初冷凝器 :排放的废汽量为 0. 035 t,温度 18℃;排放废水量为 0. 15 t,温度 50 ℃ ;加入的冷却水温度 25 ℃ ,排出污热水的温度 75 ℃;散热损失的热量为输入热量的 5% 。

　　A. 1. 5 蒸煮循环加热器 :蒸煮器送来的黑液量为 12 t,温度 140 ℃;通入的白液量为 1. 47 t;通入的洗涤液量为 0. 97 t,温度 80 ℃;加热后送回到蒸煮器的黑液量为 14. 44 t,温度 160 ℃;通入的中压过热蒸汽的量为 227 ℃ ,1. 0 MPa。

　　A. 1. 6 洗涤循环加热器 :蒸煮器送来的黑液量为 4. 5 t,温度 140 ℃;通入的白液量为 0. 56t;加热后送回到蒸煮器的黑液量为 5. 03 t,温度 160 ℃;通入的中压过热蒸汽的量为 227 ℃ ,1. 0 MPa。

　　A. 1. 7 蒸煮器 :滤液加入量为 6. 25 t,温度 85℃;通入白液量为 1. 06t;送去 1# 闪蒸罐的黑液量为 8. 4 t,温度 160 ℃;送出浆料的温度 88 ℃ 。 阔叶木燃烧热为 19000 MJ/t。

　　A. 1. 8 扩散洗涤器 、喷放锅 : 由筛选滤液槽送来的稀释液的量为 11. 53 t,温度 80 ℃;洗涤液为 4. 09 t,温度 80 ℃;送出浆料的浓度为 6% ,温度 86 ℃;喷放放汽量为 0. 01 t,温度 86 ℃ ;

　　A. 1. 9 闪蒸罐 :送去低压喂料器的闪蒸蒸汽量为 0. 4 t,温度 130 ℃ ;1# 闪蒸罐排入排气冷却器的蒸汽量为 0. 014 t,温度 130 ℃ ;2 # 闪蒸罐排入排气冷却器的蒸汽量为 0. 02 t,温度 105 ℃ 。

　　A. 1. 10 黑液冷却器 、纤维分离器 :送碱回收的黑液量为 7. 67t,温度 78. 5 ℃ 。冷却水的温度 25℃ ,热水的温度 75 ℃ 。

　　A. 1. 11 气体比热容 :115 ℃ 、120 ℃废汽的比热容 1. 024MJ/(t· ℃) ;90 ℃废汽的比热容 1. 021 MJ/ (t· ℃) ;18℃废汽的比热容 1. 013MJ/(t· ℃) 。 喷放的蒸汽的热焓值(86℃)为 2 292. 86MJ/t。

　　A. 1. 12 饱 和 蒸 汽 的 热 焓 值 : 105 ℃ 的 饱 和 蒸 汽 热 焓 值 为 2 685. 1 MJ/t; 130 ℃ 的 饱 和 蒸 汽 热 焓 值为2 723. 9 MJ/t。

　　A. 1. 13 加热的(低压)过热蒸汽的参数 :温度 173 ℃ ,压力 0. 5 MPa,查 0. 5 MPa饱和蒸汽的汽化热表

　　(t ℃) 。

　　压(得)力:t10(5)2MP(℃)1查5220(1)M(10).P(8)a饱和(MJ/t),蒸(C)汽(汽).汽(9)·:) 1。79(加)℃(热)的,γ1(8) 02(过)3(热)1 M(蒸汽)J/(的)C汽(数) :度987(22)7MJ(℃)/,

　　A. 1. 14 卡米尔连续蒸煮系统电器设备的需要系数(K)和装机容量(P)见表 A. 1。

　　A. 2 能量平衡方框图

　　卡米尔连续蒸煮系统能量平衡方框图见图 A. 1。

　　6

　　GB/T 27720—2011

　　图 A. 1 卡米尔蒸煮系统能量平衡方框图

　　7

　　GB/T 27720—2011

　　图中符号说明 :

　　Q1. 1— 木片带入的热量 ;

　　Q1. 2— 低压喂料器通入的废汽带入的热量 ;

　　Q1. 3— 木片仓排放的废汽带出的热量 ;

　　Q1. 4— 送到低压喂料器的木片带出的热量 ;

　　Q1. 5— 1# 闪蒸罐通入的闪蒸汽带入的热量 ;

　　Q2. 1— 通入的低压蒸汽带入的热量 ;

　　Q2. 2— 2# 闪蒸罐通入的闪蒸汽带入的热量 ;

　　Q2. 3— 加入的白液带入的热量 ;

　　Q2. 4— 蒸煮器的顶部循环黑液带入的热量 ;

　　Q2. 5— 溜槽排汽带走的热量 ;

　　Q2. 6— 溜槽 、高压喂料器排渣带出的热量 ;

　　Q2. 7— 高压喂料器送入蒸煮器的木片带出的热量 ;

　　Q2. 8— 低压喂料器 、溜槽 、高压喂料器散热损失的热量 ; Q3. 1— 闪蒸罐闪蒸出的饱和蒸汽带入的热量 ;

　　Q3. 2— 排气冷却器散热损失的热量 ;

　　Q3. 3— 排气冷却器排放废气带出的热量 ;

　　Q3. 4— 初冷凝器排放废水带出的热量 ;

　　Q3. 5— 加入的冷却水带入的热量 ;

　　Q3. 6— 排放出的热水带走的热量 ;

　　Q4. 1— 从蒸煮器来的黑液到蒸煮循环加热器带入的热量 ; Q4. 2— 蒸煮循环加热器中加入的白液带入的热量 ;

　　Q4. 3— 蒸煮循环加热器中加入的洗涤液带入的热量 ; Q4. 4— 加热后的黑液送去蒸煮器带出的热量 ;

　　Q4. 5— 通入的中压过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q5. 1— 从蒸煮器出来的黑液带入的热量 ;

　　Q5. 2— 洗涤循环加热器中加入的白液带入的热量 ; Q5. 3— 加热后的黑液送去蒸煮器带出的热量 ;

　　Q5. 4— 通入的中压过热蒸汽带入的热量 ;

　　Q6. 1— 送进蒸煮器的滤液带入的热量 ;

　　Q6. 2— 送进蒸煮器的白液带入的热量 ;

　　Q6. 3— 送去 1# 闪蒸罐的黑液带走的热量 ;

　　Q6. 4— 送去扩散洗涤器 、喷放锅的浆料带出的热量 ; Q6. 5— 蒸煮时锅内木片放热产生的热量 ;

　　Q6. 6— 蒸煮锅散热损失的热量 ;

　　Q7. 1— 扩散洗涤器中加入的洗涤液带入的热量 ;

　　Q7. 2— 由筛选滤液槽来的稀释滤液带入的热量 ;

　　Q7. 3— 送去除节机的浆料带走的热量 ;

　　Q7. 4— 喷放锅放汽带出的热量 ;

　　Q7. 5— 散热损失的热量 ;

　　Q8. 1— 送去黑液冷却器的黑液带出的热量 ;

　　Q9. 1— 送碱回收工段的黑液带出的热量 ;

　　Q9. 2— 用于冷却黑液的冷水带入的热量 ;

　　8

　　GB/T 27720—2011

　　Q9. 3— 排出的热水带走的热量 。

　　图中符号的单位为 MJ。

　　A. 3 能量平衡计算(以生产 1 t绝干浆为基准 ,基准温度为 0 ℃ )

　　A. 3. 1 木片仓能量平衡计算

　　A. 3. 1. 1 木片带入的热量 Q1. 1

　　= 1. 423× 2. 22× (25-0)= 78. 98(MJ)

　　Q1. 1a=C纤 ·m1. 1a · (t1. 1a-t0 )

　　m1. 1b=m1. 1a/60% -m1. 1a= 2. 22÷60%-2. 22= 1. 48(t)

　　=4. 187× 1. 48× (25-0)= 154. 92(MJ)

　　Q1. 1b=C水 ·m1. 1b · (t1. 1b-t0 )

　　Q1. 1=Q1. 1a+Q1. 1b= 78. 98+154. 92= 233. 90(MJ)

　　A. 3. 1. 2 低压喂料器通入的废汽带入的热量 Q1. 2

　　= 1. 024×0. 07× (120-0)= 8. 60(MJ)

　　Q1. 2=C120 ·m1. 2 · (t1. 2 -t0 )

　　A. 3. 1. 3 排放的废汽带出的热量 Q1. 3

　　= 1. 021× 0. 02× (90-0)= 1. 84(MJ)

　　Q1. 3=C90 ·m1. 3 · (t1. 3 -t0 )

　　A. 3. 1. 4 送到低压喂料器的木片带出的热量 Q1. 4

　　= 1. 423× 2. 22× (99-0)= 312. 75(MJ)

　　Q1. 4a=C纤 ·m1. 4a · (t1. 4a-t0 )

　　m1. 4b=m1. 1b+m1. 2 +m1. 5 -m1. 3 = 1. 48+0. 07+m1. 5 -0. 02= 1. 53+m1. 5

　　Q1. 4b=C水 ·m1. 4b · (t1. 4b-t0 )

　　=4. 187× (1. 53+m1. 5 ) × (99-0)= 634. 20+414. 513m1. 5

　　Q1. 4=Q1. 4a+Q1. 4b= 312. 75+634. 20+414. 513m1. 5 = 946. 95+414. 513m1. 5

　　A. 3. 1. 5 木片仓中通入的闪蒸汽带入的热量 Q1. 5

　　Q1. 5=(Q1. 3 +Q1. 4 ) -(Q1. 1 +Q1. 2 )

　　m1. 5=Q1. 5/(i105 -i0 )

　　= (1. 84+9″(4)6. 9′(5)+414. 513m1. 5 ) -(233. 90+8. 60)= 706. 29+414. 513m1. 5

　　带入 Q1. 4104a(6).Q(9+)14b(4).946(51)395(m)1+.54)14(÷)(5(2)13(6)8.013(0)1(-)75(70)64.5(2)9(M(÷)J( 685. 10-414. 513)=0. 31(t)

　　Q1. 5 = 706. 29+414. 513m1. 5 = 706. 29+414. 513× 0. 31= 834. 79(MJ)

　　A. 3. 2 低压喂料器、溜槽、高压喂料器能量平衡计算

　　A. 3. 2. 1 木片带来的热量 Q1. 4 = 1075. 45(MJ)

　　A. 3. 2. 2 通入的过热蒸汽带入的热量 Q2. 1

　　A. 3. 2. 2. 1 过热蒸汽的焓(173 ℃ ,0. 5 MPa低压过热蒸汽)

　　= 1. 987× (173-152) +2 110. 8+4. 187× (152-0)= 2 788. 95(MJ/t)

　　i173=C汽 · (t173 -t152) +γ152 +C水 · (t152 -t0 )

　　A. 3. 2. 2. 2 过热蒸汽带入的热量 Q2. 1

　　Q2. 1 =m2. 1 ·i173 =0. 32× 2 788. 95= 892. 46(MJ)

　　9

　　GB/T 27720—2011

　　A. 3. 2. 4= 白(0). 液带(4×)(入的(272)量(9)-Q(0). 1089. 56(MJ)

　　A. 3. 2. 3 通入的闪蒸汽带入的热量 Q2. 2 Q2. 2 =m2. 2 · (i130″-i0 ′)

　　A. 3. 2. 4. 1 无机物带入的热量 Q2. 3a

　　药液中无机物的量 m2. 3无 机 = 3. 14×28%=0. 88(t)

　　= 1. 13× 0. 88× (95-0)= 94. 47(t)

　　Q2. 3a=C2. 3a ·m2. 3无 机 · (t2. 3 -t0 )

　　A. 3. 2. 4. 2 药液中水带入的热量 Q2. 3b

　　Q2. 3b=C水 ·m2. 3b · (t2. 3b-t0 )

　　m2. 3b= 3. 14-0. 88= 2. 26(t)

　　=4. 187× 2. 26× (95-0)= 898. 95(t)

　　Q2. 3=Q2. 3a+Q2. 3b= 94. 47+898. 95= 993. 42(MJ)