GB/T 36571-2018 并联无功补偿节约电力电量测量和验证技术规范

　　ICS 29 . 240 . 0 1 F 20

　　中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准

　　GB/T 36571—2018

　　并联无功补偿节约电力电量

　　测量和验证技术规范

　　Technicalspecificationformeasurementandverificationofelectricenergyand

　　powersavingsforparallelreactivepowercompensationproject

　　2018-09-17 发布 2019-04-01 实施

　　国家市场监督管理总局中国国家标准化管理委员会

　　发

　　布

　　GB/T 36571—2018

　　GB/T 36571—2018

　　前 言

　　本标准按照 GB/T 1 . 1—2009 给出的规则起草。

　　请注意本文件的某些内容可能涉及专利。 本文件的发布机构不承担识别这些专利的责任。

　　本标准由中国电力企业联合会提出并归口 。

　　本标准起草单位：中国电力科学研究院、国网湖南省电力公司、国网湖南节能服务有限公司、国网甘肃省电力公司电力科学研究院、南方电网综合能源有限公司、国网山东节能服务有限公司、国网河南节能服务有限公司、北京许继电气有限公司、国网电力科学研究院、国网节能服务有限公司(北京)、国网江西省电力公司、国网新疆电力公司电力科学研究院、国家电投集团山东能源发展有限公司。

　　本标准主要起草人：蒋利民、孟珺遐、钟鸣、郭炳庆、徐先勇、罗志坤、张建华、彭龙生、凌猛、神瑞宝、王志梁、刘浩、田学亮、吕志来、张良华、陈征、周琪、王涌、李再忠。

　　GB/T 36571—2018

　　并联无功补偿节约电力电量

　　测量和验证技术规范

　　1 范围

　　本标准规定了在供配电系统中安装并联无功补偿装置，当其正常、稳定运行时使所连接系统的无功功率减少而节约的电量及电力的测量和验证方法，包括测量和验证的主要内容、测试方案、技术要求、不确定度分析和评定。

　　本标准适用于供配电系统中并联无功补偿装置投运后节约电力电量的核证和节能效果的评价，也适用于供配电系统中并联无功补偿装置的规划、设计、建设和改造。

　　2 规范性引用文件

　　下列文件对于本文件的应用是必不可少的。 凡是注 日期的引用文件，仅注 日期的版本适用于本文件 。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。

　　DL/T 448—2016 电能计量装置技术管理规程

　　DL/T 5242—2010 35 kV~220 kV变电站无功补偿装置设计技术规定

　　JJF 1059 . 1—2012 测量不确定度评定与表示

　　EVO 10100-1 : 2014 国际节能效果测量和验证规程 统计数据和不确定性 (International per- formance measurement and verification protocol—Statistics and uncertainty for IPMVP)

　　3 术语和定义

　　GB/T 28750—2012、GB/T 32823—2016 和 DL/T 5242—2010 界定的以及下列术语和定义适用于本文件。 为了便于使用，以下重复列出了 DL/T 5242—2010 中的一些术语和定义。

　　3.1

　　无功补偿装置 reactivecompensationequipment

　　用于补偿容性或感性无功的装置总称。

　　[DL/T 5242—2010,定义 3 . 0 . 21]

　　3.2

　　并联无功补偿 parallelreactivepowercompensation

　　无功补偿装置并联安装于变电站、电力线路、配电变压器和终端用电设备等处，用以提高接入系统的功率因数、减少功率损耗和改善电能质量。

　　3.3

　　无功经济当量 reactivepowereconomicequivalent

　　供配电系统中每减少单位无功功率引起的系统有功功率损耗的下降量。

　　GB/T 36571—2018

　　3.4

　　能耗参数 energyconsumptionparameter

　　对能源管理项目活动的节能效果产生影响的变量或常量。

　　4 测量和验证的主要内容

　　并联无功补偿项目节约电力电量测量和验证活动的主要内容应符合 GB/T 32823—2016 第 4 章的规定，包括但不限于以下内容：

　　a) 确定并联无功补偿项目边界。

　　b ) 确定项目基期和统计报告期。

　　c) 选择基期能耗-影响因素法或软件模拟法分析基期能耗和校准能耗。

　　注：这两种测量和验证方法参见 GB/T 28750—2012 中 5 . 1 和 5 . 3 。

　　d) 编制测量和验证方案。

　　e) 设计、安装和调试测量和验证方案所需的测试仪器设备。

　　f) 收集、测量基期和统计报告期的能耗参数、分类运行工况，并记录分析。

　　g) 计算节约的电量及电力，分析不确定度。

　　h) 编写节约电力电量测量和验证报告。

　　5 测量和验证的技术要求

　　5 . 1 项目边界

　　5 . 1 . 1 并联无功补偿项目的边界包括自无功补偿接入点至上一级无功补偿接入点之间所有连接的供配电设备，见附录 A 中图 A. 1 。

　　5 . 1 . 2 边界通常到上一级电压的母线止，所装设的无功补偿装置应避免大量的无功电力穿越变压器。

　　5 . 1 . 3 为提高测量和验证的经济性，在满足保守性原则时仅考虑项 目边界内导线、变压器和无功补偿装置的运行损耗。

　　注：母线、断路器损耗，电力系统二次设备(包括控制、信号、测量)的损耗不计入，无功补偿装置二次设备的损耗在装置运行损耗中考虑。

　　5 . 2 基期和统计报告期

　　5 . 2 . 1 基期和统计报告期应体现无功补偿装置正常运行时的所有典型工况，如包含无功损耗最小值和最大值的一个完整运行循环。

　　5 . 2 . 2 基期和统计报告期应基于 5 . 2 . 1 选定或者是测量和验证相关方商定的时间区段，无特殊要求时可选为 1 年 。

　　5 . 3 节约电力电量的计算

　　5 . 3 . 1 计算原则

　　并联无功补偿装置投运后引起全网拓扑参数的变化，其精确的节约电力电量计算应采用潮流分析法 。 当不具备条件或者假定装置投运后并未引起有功功率的变化时，可根据无功补偿装置投运容量或者功率因数校正值进行计算。

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　　5 . 3 . 2 节电量的计算

　　5 . 3 . 2 . 1 投运容量计算法

　　投运容量计算法如下：

　　a) 根据无功补偿装置投运容量计算节电量

　　采用电力电容器补偿装置时，按照式(1)计算节电量：

　　n n

　　Ei EQri …………………………

　　式中：

　　Δ(ΔE)—统计报告期节约的电量，单位为千瓦时(kWh) ;

　　ΔEi —统计报告期第 i种工况运行时段节约的电量，单位为千瓦时(kWh) ;

　　EQri —统计报告期第 i种工况运行时段补偿装置发出的无功电量，单位为千乏时(kvarh) ;

　　ci —统计报告期第 i种工况运行时段项目边界内电网的无功经济当量，单位为千瓦每千乏( kW/ kvar) ;

　　K —无功补偿装置损耗率，K = tgδ, 由厂家提供;

　　n —统计报告期划分的工况时段数，与无功负荷有关。

　　采用其他无功补偿装置时，按照式(2)计算节电量：

　　n

　　EQrici+Ks ·Qc · Ts …………………………

　　式中：

　　Qc —无功补偿装置额定容量，单位为千乏(kvar) ;

　　Ts —无功补偿装置在统计报告期的运行时间，单位为小时(h) ;

　　Ks —无功补偿装置总损耗占额定补偿容量的比率，其中 SVC取 0 . 8%。

　　注：GB/T 20298—2006 中 6 . 6 . 7 规定：“SVC一般总损耗水平为其额定容量的 0 . 8%左右”，式中按此经验值计算无功补偿设备的运行损耗。

　　b ) 计算要求

　　节电量的计算应符合以下要求：

　　1) 根据并入电力系统的无功需求进行补偿时，无功经济当量随无功负荷变化，其精确的数值应通过计算得到，无功经济当量值的计算参见附录 B。

　　2) 在线计算时，应根据装置的投运容量及其接入的电力系统运行工况及时更新无功经济当量值。

　　3) 当不具备计算条件时，可查表获得无功经济当量值，参见附录 B 中表 B. 3 。

　　5 . 3 . 2 . 2 功率因数计算法

　　采用电力电容器补偿装置时，按照式(3)计算节电量：

　　其中：

　　式中：

　　EPLi—并联无功补偿装置运行在第 i种工况时段，线路在补偿点累计供出的有功电量，单位为千

　　瓦时(kWh) ;

　　注：补偿点是无功补偿装置并入电力系统的位置。

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　　cosφi —统计报告期第 i种工况运行时段内，补偿点的校准平均功率因数;

　　cosφ—统计报告期第 i种工况运行时段内，补偿点的平均功率因数;

　　RL — 测量边界内线路的等值电阻，单位为欧姆(Ω) ;

　　RT — 测量边界内变压器的等值电阻，单位为欧姆(Ω) ;

　　UN —线路运行电压，单位为千伏(kV) 。

　　采用其他无功补偿装置时，按照式(4)计算节电量：

　　EPLi Ks ·Qc · Ts ………………

　　校准平均功率因数 cosφi按照式(5)计算：

　　cosφi …………………………( 5 )

　　式中：

　　EQLi—并联无功补偿装置运行在第 i 种工况时段，负荷累计发出的无功电量，单位为千乏时( kvarh) 。

　　平均功率因数 cosφ按照式(6)计算：

　　…………………………( 6 )

　　式中：

　　EQi—并联无功补偿装置运行在第 i种工况时段，补偿接入点上级线路累计发出的无功电量，单

　　位为千乏时(kvarh) 。

　　5 . 3 . 2 . 3 潮流法仿真计算

　　潮流法仿真计算应符合以下要求：

　　a) 应选择测量和验证各方认可的电力系统分析软件，构建项目边界内线路、变压器等主要元件设备的仿真模型。

　　b ) 根据厂商提供的资料、设备铭牌、国家标准或规范等确定主要元件设备的等值电路，并对仿真模型施加模拟的激励源和负荷，可在上级无功接入点施加电压源激励，在补偿点施加模拟负荷。

　　c) 模拟负荷宜覆盖无功补偿设备实际运行中的典型工况时段。

　　d) 电网的运行数据应取自各运行工况某一时间断面的测量值。

　　e) 校准能耗、统计报告期能耗的计算及仿真应符合 GB/T 28750—2012 中 5 . 1 和 5 . 3 的规定。

　　5 . 3 . 3 节电力的计算

　　按照式(7)计算节电力：

　　…………………………( 7 )

　　式中：

　　ΔP—统计报告期节约的电力，单位为千瓦(kW) 。

　　5 . 4 能耗参数及其来源

　　5 . 4 . 1 影响节能效果的能耗参数包括表 1 所列的部分或全部参数。

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　　表 1 并联无功补偿项目的能耗参数及其来源

　　5 . 4 . 2 约定数据的取值应符合 GB/T 32823—2016 中 5 . 3 . 4 的规定。

　　5 . 4 . 3 非约定数据应通过直接或间接测量得到。

　　5 . 5 节电量的测试方案

　　5 . 5 . 1 测量原则

　　具备监测条件的项 目，宜在线计算节约的电量及电力;不具备条件的项 目，可依据负荷水平划分运行时段，基于能够完全体现运行工况的代表日数据计算节约的电量及电力。

　　5 . 5 . 2 测试仪表(仪器)的安装位置

　　测试方案中仪表(仪器)的安装位置应满足节电量测试的需要，宜包括并联无功补偿装置输出端、电源供出端(或母线)及相关负荷出线端，如图 1 示意。

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　　图 1 测量仪表(仪器)安装示意图

　　5 . 5 . 3 测试仪表(仪器)的准确度要求

　　测试仪表(仪器)的准确度等级应满足 DL/T 448—2016 中 5 . 3 的要求。

　　5 . 5 . 4 能耗参数测算的技术要求

　　5 . 5 . 4 . 1 无功补偿装置发出的无功电量的测量

　　通过测量无功补偿装置在第 i种工况运行时段供出的无功电量计算：

　　a) 无功补偿装置发出的无功功率取第 i种工况运行时段或计算时段的平均值，按照式(8)计算：

　　Qri= …………………………( 8 )

　　式中：

　　Qri—无功补偿装置在第 i种工况运行时段供出无功功率的平均值，单位为千乏(kvar) ;

　　Tsi—无功补偿装置在第 i种工况的运行时间，单位为小时(h) 。

　　b ) 如图 1 中的测量点 1,在补偿装置输出端安装电能计量装置测量 EQri。

　　5 . 5 . 4 . 2 无功补偿接入点的功率因数的测量

　　通过测量负荷出线及变压器供出侧在无功补偿装置第 i种工况运行时供出的有功电量和无功电量计算：

　　a) 如图 1 中的测量点 2,在变压器低压侧安装电能计量装置;

　　b ) 如图 1 中的测量点 3,在负荷出线上安装电能计量装置;

　　c) 根据校准平均功率因数 cosφi 的计算公式(5),使用安装在测量点 3 的电能计量装置测量第 i种工况运行时段的有功电量EPLi和无功电量 EQLi;

　　d ) 根据平均功率因数 cosφ的计算公式(6),使用图 1 中安装在测量点 3 的电能计量装置测量第i

　　种工况运行时段的有功电量EPLi，使用安装在测量点 2 的电能计量装置测量第 i 种工况运行时段的无功电量 EQi ;

　　e) 补偿点功率因数取第 i 种工况运行时段的平均值，其测试和计算应符合 GB/T 16664—1996中 4 . 6 的规定。

　　5 . 5 . 4 . 3 无功经济当量的测量

　　通过测量补偿装置接入点的电压和无功负荷计算：

　　a) 使用安装在测量点 2 的电能计量装置测量线路在补偿装置接入点的运行电压，取第 i 种工况

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　　运行时段的均方根值，按照式(9)计算：

　　UNi=槡 ( 9 )

　　式中：

　　UNi—第 i种工况运行时段补偿装置接入点运行电压的均方根，单位为千伏(kV) ;

　　Ut —采集时刻 t补偿点的运行电压，单位为千伏(kV) ;

　　n —第 i种工况运行时段的数据采集次数。

　　b ) 在第 i种工况运行时段，补偿装置接入点无功负荷的平均值按照式(10)计算：

　　QLi …………………………( 10 )

　　式中：

　　QLi —第 i种工况运行时段补偿装置接入点处无功负荷的平均值，单位为千乏(kvar) ;

　　EQLi —第 i种工况运行时段测量点 3 处的无功电量，单位为千乏时(kvarh) ;

　　TLi —第 i种负荷工况的运行时间，单位为小时(h) 。

　　c) 若补偿装置接入点的无功负荷在第 i 种工况运行时段内的变化较大时，宜考虑无功负荷的形状系数，按照式(11)修正无功负荷：

　　Q’Li=KbQLi …………………………( 11 )

　　式中：

　　Qi—在第 i种工况运行 时 段，补 偿 装 置 接 入 点 处 平 均 无 功 负 荷 的 修 正 值，单 位 为 千 乏( kvar) ;

　　Kb — 无功负荷形状系数。

　　d) 参照附录 B计算无功经济当量。

　　5 . 5 . 4 . 4 监测频率要求

　　连续监测时，相邻测量间隔不大于 1 h。

　　6 不确定度分析和评定

　　6 . 1 总体要求

　　不确定度分析和评定应符合 GB/T 32823—2016 中第 6 章的规定。

　　6 . 2 分析建模误差和抽样误差

　　6 . 2 . 1 建模误差分析可参考 EVO 10100-1 : 2014 中第 2 章的方法。

　　6 . 2 . 2 抽样误差分析可参考 EVO 10100-1 : 2014 中第 3 章的方法。

　　6 . 3 评定测量不确定度

　　6 . 3 . 1 根据并联无功补偿项目采用的测量和验证方案建立测量模型。

　　6 . 3 . 2 依据 JJF 1059 . 1—2012 中 4 . 1 的规定分析测量不确定度分量的来源。

　　6.3.3 依据 JJF 1059.1—2012 中 4.3 的规定评定标准不确定度。

　　采用 A类或 B类方法评定标准不确定度，具体为：

　　a) 由仪器显示的末位数值波动引起的读数不确定度(即测量结果的分散性)，可用 A 类方法评

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　　定，其不确定度分量为 UAi;

　　b ) 由仪器的精度引起的不确定度，可通过仪器校准证书的信息用 B 类方法评定;由测量结果修约导致的不确定分量可用 B类方法评定，它们的不确定度分量为 UBi。

　　6.3.4 依据 JJF 1059.1—2012 中 4.4 的规定评定合成标准不确定度 Uc 。

　　6.3.5 依据 JJF 1059.1—2012 中 4.5 的规定评定扩展不确定度 U=kUc 。

　　6.3.6 依据 JJF 1059.1—2012 中 5.2 的规定表示测量不确定度。

　　6 . 3 . 7 测量不确定度的评定可参考附录 C 中示例。

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　　附 录 A

　　(规范性附录)

　　并联无功补偿节约电量的计算

　　A.1 项目边界

　　并联无功补偿装置投运后，补偿点到上一级无功电源点间所有串接元件上流过的无功潮流均将减少 。为了提高测量和验证操作的经济性，在假定上一级无功电源点已完全补偿时(即补偿点的功率因数接近 1),项目边界为补偿点(包括并联无功补偿装置)至上一级无功电源点间的电力网络，如图 A. 1 。

　　图 A.1 并联无功补偿项目边界示意图

　　A.2 节约电量的计算

　　测量边界内电力网的等值电路如图 A. 2 所示。

　　图 A.2 项目边界内电力网络的等值电路

　　按照式(A. 1)计算基期任一时刻的电力损耗：

　　……………………( A.1 )

　　或者为：

　　…………………………

　　假定并联无功补偿装置投运后线路的运行电压不变，按照式(A. 3) 计算统计报告期任一时刻的电力损耗：

　　…………………………

　　或者为：

　　…………………………

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　　将基期网络的运行工况调整至统计报告期的运行工况。 也就是说，在未并入无功补偿装置时，将基期线路的有功输送功率调整至统计报告期的有功负荷需求，则基期的无功输送功率也随之改变。 则式(A. 1) 和式(A. 2)按照式(A. 5)修正为校准损耗：

　　ΔPa = (RL +RT) …………………………( A.5 )

　　或者为：

　　…………………………

　　按照 GB/T 28750—2012 中公式(1),并联无功补偿装置投运后节约的电力如式(A. 7)所示： Δ(ΔP)= ΔPr - ΔPa + KQr

　　= (RL +RT) - (RL +RT) + KQr =Q’L Qr(RL +RT) + KQr

　　=Qr(C+K) …………………………( A.7 )

　　或者为：

　　Δ(ΔP)=(UNo’Lsφ’) 2(RL +RT) -(UNo’Lsφa ) 2(RL +RT) + KQr

　　= (RL +RT) ’- + KQr …………………………( A.8 )

　　将 cos2 φ= 代入式(A.8) :

　　Δ(ΔP)= (tan2 φ’-tan2 φa) + KQr ………………( A.9 ) Q (Q-Qr)

　　Δ(ΔP)=-+KQr

　　= U (Qr - 2Q’L Qr) + KQr

　　=Qr(C + K)

　　并联无功补偿装置投运后，按照式(A. 10)计算在第 i种工况下节约的电量：

　　Δ(ΔEi)=Δ(ΔPi)· Ti …………………………( A.10 )

　　将式(A. 7)代入式(A. 10) :

　　Δ(ΔEi)=EQri(Ci+K) …………………………( A.11 )

　　或者将式(A. 8)代入式(A. 10) :

　　=aEPLi KEQri ……………………

　　RL+RT

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　　A.3 符号含义和单位

　　本附录中符号代表的含义和单位见表 A. 1,常见不同介质电容器的典型介损常数值见表 A. 2 。

　　表 A.1 符号代表的含义及单位

　　表 A.2 常见不同介质电容器的典型介损常数值

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　　附 录 B

　　(资料性附录)

　　无功经济当量值的计算

　　B.1 无功经济当量的定义

　　按照式(B. 1)计算无功经济当量：

　　C …………………………( B.1 )

　　式中：

　　C —无功经济当量，单位为千瓦每千乏(kW/kvar) ;

　　Δ(ΔP)— 电力系统中某点无功补偿后，由无功功率变化所引起的该点至电源之间有功功率损耗的变化量，单位为千瓦(kW) ;

　　ΔQ — 电力系统中某点无功补偿后的无功功率变化量，单位为千乏(kvar) 。

　　B.2 无功经济当量的推导过程

　　无功经济当量的计算边界及边界内网络的等值电路如图 A. 1 和图 A. 2 所示。

　　按照式(B. 2)计算无功补偿前线路的有功损耗：

　　ΔP=3I2 R R × 10-3 …………………………

　　式中：

　　ΔP —无功补偿前线路的有功功率损耗，单位为千瓦(kW) ;

　　R — 补偿装置接入点与所连接电源之间的等值电阻，单位为欧姆(Ω) ;

　　UN —补偿装置接入点的运行线电压，单位为千伏(kV) ;

　　I —补偿装置接入点的线电流，单位为千安(kA) ;

　　P —补偿装置接入点的有功负荷，单位为千瓦(kW) ;

　　Q —补偿装置接入点的无功负荷，单位为千乏(kvar) 。

　　假定并联无功补偿装置投运后，未引起有功负荷、补偿点运行线电压的变化，按照式(B. 3) 计算补偿后的有功损耗：

　　R × 10-3 ……………………( B.3 )

　　式中：

　　ΔP′—无功补偿后线路的有功功率损耗，单位为千瓦(kW) ;

　　Qr —无功补偿装置发出的无功功率，单位为千乏(kvar) 。

　　由于并联无功补偿装置投运后，网络的运行工况未发生变化，按照式(B. 4) 计算补偿后线路有功功率损耗的变化量：

　　= ΔP,- ΔPR × 10-3 …………………

　　按照无功经济当量的定义，将式(B. 4)代入式(B. 1) ,且 Qr=ΔQ，可得：

　　C R × 10-3 …………………………

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　　B.3 典型无功补偿位置的无功经济当量值

　　表 B. 1 列出在常见位置并联无功补偿装置的无功经济当量推荐取值范围。

　　表 B.1 典型无功补偿位置的无功经济当量值

　　注：此处无功经济当量取负值，用于节约电量的计算。

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　　附 录 C

　　(资料性附录)

　　测量不确定度评定示例

　　C.1 测量方法

　　以交流 0 . 4 kV、50 Hz低压配电系统的并联无功补偿为例。 由 12 组电容器构成的并联无功补偿装置安装在台区变压器的出线侧，可分别对三相或单相线路进行无功补偿。 测量装置含电流互感器、无功优化及协调控制器，无功优化及协调控制器附带的测量装置符合 DL/T 448—2016 的要求。 其中，电流互感器为 0 . 5 级，共 3 台;无功优化及协调控制器的电压测量精度为 0 . 5 级，电流测量精度为 0 . 5 级，均为 3 个通道;无功优化及协调控制器的有功功率、无功功率、功率因数的测量精度为 1 级;无功优化及协调控制器的时钟计时误差为 2 s/天 。该示例以 2015 年某省电力公司十个台区低压配电系统的并联无功补偿工程项目的实测数据为来源，不考虑 A类不确定度。

　　注 1 ：无功优化及协调控制器，是一种集参数采集与计算、数据传送和电网参数分析等功能于一体的微机型配电控制器，适用于电网运行监测及无功补偿控制。

　　注 2 : 2015 年的实测数据数量较大，未放在文中。

　　C.2 测量模型

　　按照式(C. 1)计算并联无功补偿装置投运后节约的电量：

　　Δ(ΔE)=Δ(ΔP)· T …………………………( C.1 )

　　其中：Δ(ΔP)为无功补偿装置投运后节约的电力，具体如式(C. 2)所示。

　　KQr …………………

　　本示例中，UN = 10 kV;RL+RT =0 . 73 Ω;K 为常量，取 0 . 000 8;其他参数通过测量获得。

　　式(C. 1)可简化为式(C. 3) :

　　T- 0.000 8Qr · T ………………

　　C.3 测量不确定度来源

　　本示例测量结果的不确定度主要来源于：

　　a) 校准功率因数 cosφa 的标准不确定度 u1 ;

　　b ) 补偿后功率因数 cosφ′的标准不确定度 u2 ;

　　c) 无功补偿装置补偿容量 Qr 的标准不确定度 u3 ;

　　d) 无功补偿装置的投运时间 T 的标准不确定度u4 ;

　　e) 统计报告期有功功率 P的标准不确定度 u5 。

　　C.4 标准不确定度分量评定

　　C.4. 1 校准功率因数 cosφa 的标准不确定度 u1

　　校准功率因数 cosφa 的测量装置有 3 台 0 . 5 级电流互感器，3 个测量精度为 0 . 5 级的电压通道、3 个

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　　测量精度为 0 . 5 级的电流通道，无功优化及协调控制器的功率因数计算精度为 1 级 。 可参照下列步骤评定该分量的不确定度：

　　a) 无功优化及协调控制器本身的功率因数计算精度的允许误差为 ±1%,按均匀分布，产生标准不确定度为：

　　狌

　　b ) 单个电压测量通道允许误差为 ±0 . 5%,按均匀分布，产生标准不确定度为：

　　狌

　　3 个电压测量通道产生的标准不确定度为：

　　狌

　　c) 单个电流测量通道允许误差为 ±0 . 5%,产生标准不确定度为：

　　狌

　　3 个电流测量通道产生的标准不确定度为：

　　狌

　　d) 单个电流互感器允许误差为 ±0 . 5%,产生标准不确定度为：

　　狌

　　3 个电流互感器产生的标准不确定度为：

　　狌

　　e) 校准功率因数 cosφa 的标准不确定度 狌1 :

　　狌B11、狌B12、狌B13、狌B14 的灵敏系数均为 1,狌B11、狌B12、狌B13、狌B14 相互独立，cosφa 的实测平均值为0 . 956 3 , 故校准功率因数 cosφa 的标准不确定度 狌1 为 ：

　　狌1 = 0 . 956 3 槡狌B11 2 + 狌B12 2 + 狌B13 2 + 狌B14 2

　　= 0.956 3 槡(0.577 3%) 2 + (0.166 7%) 2 + (0.166 7%) 2 + (0.166 7%) 2 = 6.173 × 10-3

　　C.4.2 补偿后功率因数 cosφ9的标准不确定度u2

　　由于对补偿后功率因数 cosφ′不确定度产生影响的测量装置有 3 台 0 . 5 级电流互感器，3 个测量精度为 0 . 5 级的电压通道，3 个测量精度为 0 . 5 级的电流通道，以及功率因数计算精度为 1 级的无功优化及协调控制器。 参照 C. 4 . 1 的算法流程，cosφ′的实测平均值为 0 . 997 3,补偿后功率因数 cosφ′的标准不确定度 狌2 为 ：

　　狌2 = 0.997 3 × 0.645 5% = 6.437 × 10-3

　　C.4.3 无功补偿装置补偿容量Qr 的标准不确定度 u3

　　由于对无功补偿装置补偿容量 犙r 不确定度产生影响的测量装置有 3 台 0 . 5 级电流互感器，3 个测量精度为 0 . 5 级的电压通道，3 个测量精度为 0 . 5 级的电流通道，以及功率因数计算精度为 1 级的无功优化及协调控制器。 参照 C. 4 . 1 的算法流程，犙r 的实测平均值为 120 kvar,无功补偿装置补偿容量 犙r的标准不确定度 狌3 为 ：

　　GB/T 36571—2018

　　u3 = 0 . 645 5% × 120 = 0 . 774 6 kvar

　　C.4.4 无功补偿装置投运时间 T 的标准不确定度u4

　　无功优化及协调控制器的时钟计时误差为 2 s/天，故相对误差为 2 . 314 8×10-3 %,按均匀分布，T的实测值为 2 . 45 h,故无功补偿装置投入时间 T 的标准不确定度u4 为 ：

　　C.4.5 统计报告期有功功率 P的标准不确定度 u5

　　由于对统计报告期有功功率 P不确定度产生影响的测量装置有 3 台 0 . 5 级电流互感器，3 个测量精度为 0 . 5 级的电压通道，3 个测量精度为 0 . 5 级的电流通道，以及功率因数计算精度为 1 级的无功优化及协调控制器。 按照 C. 4 . 1 的算法流程，P的实测平均值为 518 . 825 kW,统计报告期有功功率 P的标准不确定度 u5 为 ：

　　u5 = 0 . 645 5% × 518 . 825 = 3 . 349 kW

　　C.5 合成标准不确定度评定

　　合成标准不确定度可参照下列步骤进行评定：

　　a) 项目节约电量的估计值

　　注：实测值为 429 . 531 4 kWh,估计值和实测计算值很接近。

　　b ) 灵敏系数

　　c5 = =2×0. I- PIL× T= 1.632 952

　　c) 合成标准不确定度

　　uc = = 92.49 kWh

　　C.6 扩展不确定度

　　取 k=2, 当示例节约电量最佳估计值为 4 . 2 × 10 2 kWh 时 ：

　　U=kuc = 1.8 × 102 kWh