GB/T 34329-2017 纤维增强塑料压力容器通用要求

　　ICS 83 . 120

　　Q 23

　　中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准

　　GB/T 34329—2017

　　纤维增强塑料压力容器通用要求Generalrequirementsoffiberreinforcedplasticspressurevessel

　　2017-10-14 发布 2018-09-01 实施

　　中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中 国 国 家 标 准 化 管 理 委 员 会

　　发

　　布

　　GB/T 34329—20 17

　　GB/T 34329—20 17

　　前 言

　　本标准按照 GB/T 1 . 1—2009 给出的规则起草。

　　本标准由中国建筑材料联合会提出。

　　本标准由全国纤维增强塑料标准化技术委员会(SAC/TC 39)归口 。

　　本标准起草单位：南京新核复合材料有限公司、胜利油田新大管业科技发展有限责任公司、冀州中意复合材料股份有限公司、上海市特种设备监督检验技术研究院、天华化工机械及自动化研究设计院有限公司、杭州中昊科技有限公司、河北可耐特玻璃钢有限公司、艾西复合材料(嘉兴)有限公司、亚德化工设备(上海)有限公司、华东理工大学华昌聚合物有限公司、张家港市意达玻璃钢制造有限公司。

　　本标准主要起草人：李忠江、李国树、杨宇清、桑临春、杭苏平、吴永太、童新洋、杨萌、许志军、毛晔、张智、罗晓明、熊涛、杨久春、张福滨、曹行真、徐莉、黄豪新、赵志农、王博、张楠。

　　GB/T 34329—20 17

　　纤维增强塑料压力容器通用要求

　　1 范围

　　本标准规定了纤维增强塑料压力容器的术语和定义、分类和标记、材料、设计、制造、质量要求及检验、标志、包装、运输和贮存、出厂资料等。

　　本标准适用于内径小于或等于 4 800 mm, 设计压力 0. 1 MPa~ 1. 6 MPa, 设计温度 - 54 ℃ ~

　　120 ℃,设计压力与内径乘积小于或等于 2 . 40 MPa · m 的固定式纤维增强塑料压力容器(以下简称压力容器)。

　　本标准不适用于下列压力容器：

　　a) 移动式压力容器、气瓶、氧舱;

　　b ) 正常运行工作压力小于 0 . 1 MPa 的容器(包括在进料或者出料过程中需要瞬时承受压力大于或等于 0 . 1 MPa 的容器);

　　c) 盛装毒性程度为极度、高度危害介质或液化气体的压力容器。

　　2 规范性引用文件

　　下列文件对于本文件的应用是必不可少的。 凡是注 日期的引用文件，仅注 日期的版本适用于本文件 。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。

　　GB/T 150 . 1 压力容器 第 1 部分：通用要求

　　GB/T 150 . 4 压力容器 第 4 部分：制造、检验和验收

　　GB/T 1446 纤维增强塑料性能试验方法总则

　　GB/T 1447 纤维增强塑料拉伸性能试验方法

　　GB/T 1448 纤维增强塑料压缩性能试验方法

　　GB/T 1449 纤维增强塑料弯曲性能试验方法

　　GB/T 1450 . 1 纤维增强塑料层间剪切强度试验方法

　　GB/T 1634 . 2—2004 塑料 负荷变形温度的测定 第 2 部分：塑料、硬橡胶和长纤维增强复合材料

　　GB/T 2577 玻璃纤维增强塑料树脂含量试验方法

　　GB/T 3854 增强塑料巴柯尔硬度试验方法

　　GB/T 3857 玻璃纤维增强热固性塑料耐化学介质性能试验方法

　　GB/T 3961 纤维增强塑料术语

　　GB/T 8237 纤维增强塑料用液体不饱和聚酯树脂

　　GB/T 13657 双酚 A 型环氧树脂

　　GB/T 17470 玻璃纤维短切原丝毡和连续原丝毡

　　GB/T 18369 玻璃纤维无捻粗纱

　　GB/T 18370 玻璃纤维无捻粗纱布

　　GB/T 22789 . 1 硬质聚氯乙烯板材 分类、尺寸和性能 第 1 部分：厚度 1 mm 以上板材GB 50009 建筑结构荷载规范

　　HG/T 4090 塑料衬里设备 电火花试验方法

　　GB/T 34329—20 17

　　HG/T 4281 塑料焊接工艺规程

　　HG/T 20640 塑料设备

　　JC/T 587 玻璃纤维缠绕增强热固性树脂耐腐蚀立式贮罐

　　3 术语和定义

　　GB/T 150 . 1 和 GB/T 3961 中界定的以及下列术语和定义适用于本文件。

　　3.1

　　工作温度 workingtemperature

　　在正常工作情况下，纤维增强塑料压力容器内壁可能达到的最高温度，又称使用温度。

　　3.2

　　设计温度 designtemperature

　　在正常工作条件下设定的纤维增强塑料压力容器内壁温度，其值不低于工作温度。

　　3.3

　　计算厚度 requiredthickness

　　按规则设计法或者分析设计法相应公式计算得到的厚度。

　　3.4

　　设计厚度 designthickness

　　纤维增强塑料压力容器设计图纸上标注的厚度，其值应不小于计算厚度。

　　3.5

　　整体不连续结构 grossstructuraldiscontinuity

　　一个相对大的结构对整体结构的应力或应变分布产生了集中的现象。 例如封头-壳体、法兰-壳体、接口及不同直径的壳体连接部位等。

　　3.6

　　局部不连续结构 localstructuraldiscontinuity

　　一个相对小的结构对整体结构的应力或应变分布产生了集中的现象。 例如半径较小的倒角区和小规格附件区域等。

　　4 分类和标记

　　4 . 1 分类

　　4 . 1 . 1 按照内衬种类分为热固性塑料压力容器和热塑性塑料压力容器，分别用 FRP-T 和 FRP-S表示。

　　4 . 1 . 2 按照使用方式分为立式和卧式，分别用 V 和 H 表示。

　　4 . 2 标记

　　压力容器按内衬种类、使用方式、设计压力、直径和本标准编号进行标记。

　　l

　　l

　　l

　　l

　　l

　　l

　　l

　　l

　　l l l——————— 直径

　　l l————————设计压力

　　l

　　l——————————使用方式

　　l———————————内衬种类

　　GB/T 34329—20 17

　　示例：直径为 2 000 mm,设计压力为 0 . 6 MPa,按本标准生产的纤维增强热固性塑料立式压力容器标记为：FRP-T- V-0 . 6-2000 GB/T 34329—2017 。

　　5 材料

　　5 . 1 树脂

　　5 . 1 . 1 压力容器用树脂采用不饱和聚酯树脂、乙烯基酯树脂、环氧树脂以及经验证满足使用要求的供需双方商定的其他类树脂。 所选用的不饱和聚酯树脂应符合 GB/T 8237 的规定，双酚 A 型环氧树脂应符合 GB/T 13657 的规定，其他树脂应符合相关标准规定。

　　5 . 1 . 2 内衬层树脂浇铸体力学性能应符合以下要求：

　　a) 拉伸强度 ≥60 MPa;

　　b ) 拉伸弹性模量 ≥2 . 5 GPa;

　　c) 断裂延伸率 ≥3 . 5% 。

　　5 . 1 . 3 结构层树脂浇铸体力学性能应符合以下要求：

　　a) 拉伸强度 ≥65 MPa;

　　b ) 拉伸弹性模量 ≥3 . 0 GPa;

　　c) 弯曲强度 ≥110 MPa;

　　d) 断裂延伸率 ≥2 . 5% 。

　　5 . 1 . 4 内衬层树脂应满足介质的耐腐蚀性要求，测试方法依据 GB/T 3857 进行。

　　5 . 1 . 5 树脂通常不应添加颜料、染料、着色剂或填料。 如供需双方同意，在不影响压力容器力学性能和耐腐蚀性能的前提下，树脂中可添加不妨碍制品质量目视检查的颜料、染料、着色剂和触变剂;有阻燃要求的，树脂中可添加阻燃剂;室外使用的压力容器，树脂中可添加紫外线吸收剂。

　　5 . 2 增强材料

　　5 . 2 . 1 压力容器用增强材料应采用无碱玻璃纤维及其制品以及设计文件确定的其他纤维及其制品。所选用玻璃纤维无捻粗纱应符合 GB/T 18369 的规定，玻璃纤维短切原丝毡应符合 GB/T 17470 的规定，玻璃纤维无捻粗纱布应符合 GB/T 18370 的规定，其他增强材料应符合相关标准规定。

　　5 . 2 . 2 纤维及其制品的浸润剂与采用的树脂具有相容性。

　　5 . 3 热塑性塑料内衬材料

　　纤维增强热塑性塑料压力容器内衬材料采用硬聚氯乙烯(PVC-U) 等。 硬聚氯乙烯板材性能应符合 GB/T 22789 . 1 的规定，其他热塑性内衬材料根据使用要求选定。

　　6 设计

　　6 . 1 -般规定

　　6 . 1 . 1 压力容器的最高设计温度不得高于 120 ℃或树脂热变形温度减 20 ℃的较小值，最低设计温度不得低于- 54 ℃ 。树脂热变形温度按 GB/T 1634 . 2—2004 中 A法进行测试，试样采取平放式。

　　6 . 1 . 2 压力容器的设计可采用规则设计法或者分析设计法，必要时也可采用试验方法、可对比的经验设计方法或者其他设计方法。 本标准只规定规则设计法和分析设计法，规则设计法和分析设计法的限制区域见图 1,限制范围如下：

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　　a) 采用规则设计法时，设计压力不超过 0 . 6 MPa, 内径不超过 3 . 6 m ;

　　b ) 采用分析设计法时，设计压力不超过 1 . 6 MPa, 内径不超过 4 . 8 m,设计压力与内径乘积不超过

　　2.4 MPa .m;

　　c) 采用规则设计法或分析设计法设计时，外压不超过 0 . 1 MPa;

　　d) 同时采用规则设计法和分析设计法设计时，设计压力不超过 0 . 6 MPa, 内径不超过 3 . 6 m。

　　图 1 设计方法限制区域示意图

　　6 . 1 . 3 压力容器的安全系数确定应考虑以下因素：

　　a) 需要考虑载荷条件、成型工艺、使用环境、温度、预期使用年限、材料离散性等;

　　b ) 采用应变控制设计时，许用应变不大于 0 . 1% ;

　　c) 长期载荷安全系数不小于 10,短期载荷安全系数不小于 5 . 0,外压安全系数不小于 5 . 0 。

　　6 . 1 . 4 当设计温度不高于 65 ℃时，材料力学性能值可取常温性能值;当设计温度超过 65 ℃时，取设计温度下的试验值，或在常温性能值的基础上做相应折减。

　　6 . 1 . 5 压力容器器壁由内衬层、结构层和外保护层组成。 热固性树脂内衬层厚度应不小于 2 . 5 mm,热塑性塑料内衬层厚度应不小于 2 . 0 mm;结构层厚度应不小于 6 . 0 mm;外保护层厚度应不小于 0 . 5 mm。

　　6 . 1 . 6 进行强度、刚度计算时应考虑纤维增强材料的铺层设计。

　　6 . 1 . 7 按内压载荷计算时，计算厚度为结构层厚度;按外压载荷计算时，计算厚度为总壁厚。

　　6 . 1 . 8 在设计计算压力容器壁厚时，材料的力学性能参数可采用同工艺、同铺层的层合板力学性能进行设计计算。 层合板力学性能数据可通过以下方式获取：

　　a) 采用相同工艺、相同铺层层合板试样的测试值;

　　b ) 检测单层板数值，采用层合板理论进行计算。

　　6 . 1 . 9 压力容器的设计文件中应明确规定以下内容：

　　a) 部件的成型工艺及各层的厚度;

　　b ) 粘接缝的型式、各层的厚度及成型工艺;

　　c) 主要的工艺参数;

　　d) 过程质量控制项 目 、质量指标及检验方法;

　　e) 制造过程对环境、设施的特殊要求;

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　　f) 质量控制项 目 、质量指标及检验方法。

　　6 . 1 . 10 设计图纸中应注明压力容器适用的腐蚀性介质的种类及其浓度范围、温度范围、压力等。

　　6 . 1 . 1 1 压力容器的设计或制造单位应当有可靠的方法确定原材料或压力容器成型后的材质在腐蚀性工况下使用的可靠性。 必要时，应进行试验验证。

　　6 . 1 . 12 粘接材料的性能不低于本体材料。

　　6 . 1 . 13 内衬层与结构层宜选用同类型树脂。

　　6 . 1 . 14 热塑性塑料内衬与结构层的界面剪切强度不小于 5 . 0 MPa。

　　6 . 2 设计条件

　　设计时应当考虑但不限于以下载荷：

　　a) 内压、外压或者最大压差;

　　b) 液柱静压力，当液柱静压力小于设计压力的 5%时，可忽略不计;

　　c) 压力容器的自重(包括内件和填料等)及正常工作条件下或者耐压试验状态下内装介质的重力载荷;

　　d) 附属设备及隔热材料、衬里、管道、扶梯、平台等的重力载荷;

　　e) 风载荷、地震载荷、雪载荷;

　　f) 支座、底座圈、吊耳及其他型式支撑件的反作用力;

　　g) 连接管道和其他部件的作用力;

　　h) 温度梯度或者热膨胀量不同引起的作用力;

　　i) 冲击载荷，包括压力急剧波动引起的冲击载荷、流体冲击引起的反力等;

　　j) 运输或吊装时的作用力;

　　k) 用户指定的其他荷载。

　　6 . 3 设计计算方法 — 规则设计法

　　6 . 3 . 1 通用符号

　　ti —设计部位的内衬层厚度，单位为毫米(mm) ;

　　ts —设计部位的结构层厚度，单位为毫米(mm) ;

　　to —设计部位的外保护层厚度，单位为毫米(mm) ;

　　p —设计压力，单位为兆帕(MPa) ;

　　pi — 内压，单位为兆帕(MPa) ;

　　pe —设计外压，单位为兆帕(MPa) ;

　　pc —许用外压，单位为兆帕(MPa) ;

　　D — 内径，单位为毫米(mm) ;

　　Do —外径，单位为毫米(mm) ;

　　R — 内半径，单位为毫米(mm) ;

　　Ro —外半径，单位为毫米(mm) ;

　　Et —设计温度下的拉伸弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　Ef —设计温度下的弯曲弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　Eht —设计温度下的环向拉伸弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　Eat —设计温度下的轴向拉伸弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　Ehf —设计温度下的环向弯曲弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

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　　Eaf —设计温度下的轴向弯曲弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　Ehc —设计温度下的环向压缩弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　Eac —设计温度下的轴向压缩弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　υah —轴环向泊松比;

　　υha —环轴向泊松比。

　　6 . 3 . 2 筒体壁厚计算

　　6 . 3 . 2 . 1 内压圆筒

　　依据环向应变，按公式(1)计算壁厚;依据轴向应变，按公式(2) 计算壁厚。 筒体的设计厚度应不小于公式(1)、公式(2)的计算值：

　　t1 = + ti + to …………………………( 1 )

　　t2 = + ti + to …………………………( 2 )

　　式中：

　　t1 —依据环向应变计算的筒体壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　t2 —依据轴向应变计算的筒体壁厚，单位为毫米(mm)。

　　6 . 3 . 2 . 2 外压圆筒

　　6 . 3 . 2 . 2 . 1 受外压筒体的稳定性校核

　　在两刚性环间，筒体许用外压按公式(3)计算，应保证计算的许用外压不小于设计外压：

　　p …………………………( 3 )

　　式中：

　　F —外压稳定安全系数，F= 5 ;

　　KD —形状系数，KD=0.84 ;

　　t —筒体的设计壁厚或预设壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　丫 —折减系数，当 zp≤100 时，丫=1-0.001zp;当 zp>100 时，丫=0.9;zp 按公式(4)计算：

　　z

　　式中：

　　Ls —筒体的计算长度，单位为毫米(mm)。筒体计算长度按下列类型的最大值选取：

　　a) 当筒体上无加强圈时，取筒体长度加每个凸形封头曲面高度的 1/3,见图 2 中 Ls ;

　　b) 当筒体上有加强圈时，取筒体第一个加强圈中心线与凸形封头对接缝间的距离加凸形封头曲面高度的 1/3,见图 3a) 中 Ls ;

　　c) 当筒体上有加强圈时，取相邻两个加强圈中心线之间的最大距离，见图 3b) 中 Ls ;

　　d) 对无加强圈的锥形封头，取筒体与锥形封头连接拐角处至锥形顶端的间距;

　　e) 有加强圈的锥形封头，取筒体与锥形封头连接拐角处至相邻刚性环中心线间的间距与两加强圈中心线间间距的较大值进行计算。

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　　单位为毫米

　　说明：

　　Ls — 压力容器直筒体长度与封头 1/3 高度之和; h — 封头高度。

　　图 2 无加强圈的筒体

　　单位为毫米

　　上上h/3_______

　　a)

　　单位为毫米

　　上上h/3,

　　b)

　　说明：

　　Ls — 加强圈中心距; h — 封头高度。

　　图 3 有加强圈的筒体

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　　6 . 3 . 2 . 2 . 2 外压圆筒加强圈设计

　　应根据压力容器的长径比及承受的外压设置加强圈。 满足壳体稳定性要求的加强圈及壳体组合段所需的最小惯性矩按公式(5)计算：

　　I …………………………( 5 )

　　式中：

　　Is —加强圈与壳体组合段保持稳定性所需的惯性矩，单位为毫米四次方(mm4 ) ;

　　Ls —从加强圈中心线到相邻两侧加强圈中心线距离之和的一半，单位为毫米(mm) ;

　　Ds —加强圈中性轴直径;计算时，可以筒体外径 Do 代替 Ds , 单位为毫米(mm)。

　　6 . 3 . 3 封头厚度计算

　　6 . 3 . 3 . 1 球形封头

　　6 . 3 . 3 . 1 . 1 内压球形封头

　　内压球形封头厚度按公式(6)计算：

　　t3 = + ti + to …………………………( 6 )

　　式中：

　　t3 — 内压球形封头计算壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　R—球面内半径，单位为毫米(mm)。

　　内压球形封头设计壁厚应不小于公式(6)的计算值。

　　6 . 3 . 3 . 1 . 2 外压球形封头稳定性校核

　　外压球形封头许用外压按公式(7)计算，应保证计算的许用外压不小于设计外压：

　　p …………………………( 7 )

　　式中：

　　Ef — 取 Erf及 Ehf 的较小值;

　　Erf —子午线方向的弯曲弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　Ehf —环向弯曲弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　Ro —球面外半径，单位为毫米(mm) ;

　　tq —球形封头的设计壁厚或预设壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　υa —子午线方向泊松比;

　　υh —环向泊松比。

　　6 . 3 . 3 . 2 椭圆形封头

　　6 . 3 . 3 . 2 . 1 受内压的椭圆形封头

　　受内压椭圆形封头厚度应按公式(8)计算，设计壁厚应不小于公式(8)的计算值：

　　mpR

　　m …………………………( 9 )

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　　式中：

　　t4 — 内压椭圆形封头计算壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　R—椭圆形封头顶部球面内曲率半径，单位为毫米(mm) ;

　　m—椭圆形封头的形状系数，按公式(9)计算;

　　h —椭圆形封头的高度，单位为毫米(mm)。

　　6 . 3 . 3 . 2 . 2 受外压的椭圆形封头稳定性校核

　　外压椭圆形封头许用外压按公式(10)计算，许用外压不小于设计外压：

　　p

　　式中：

　　F —外压稳定安全系数，F= 5 ;

　　te —椭圆形封头的设计壁厚或预设壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　Ro —椭圆形封头顶部球面部分的外半径，单位为毫米(mm) ;

　　K0 — 椭圆形封头形状系数，取决于长短轴比，其取值见表 1 。

　　表 1 椭圆形封头形状系数 K0

　　6 . 3 . 3 . 3 碟形封头

　　6 . 3 . 3 . 3 . 1 受内压碟形封头

　　碟形封头由以 R 半径的球面部分(R=1.0D)、曲面 h 的圆筒部分和半径r 的过渡区三部分组成。其中 r≥0.1D，且不小于碟形封头壁厚的 3 倍 。

　　受内压碟形封头厚度应按公式(11)计算，设计壁厚应不小于公式(11)的计算值：

　　t ti + to …………………………( 11 )

　　m …………………………( 12 )

　　式中：

　　t5 — 内压碟形封头计算壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　m—碟形封头的形状系数，按公式(12)计算，其取值见表 2 ;

　　R—碟形封头球面部分内半径，单位为毫米(mm) ;

　　r —碟形封头过渡区半径，单位为毫米(mm)。

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　　表 2 碟形封头形状系数 m 值

　　6 . 3 . 3 . 3 . 2 受外压碟形封头稳定性校核

　　外压椭圆形封头强度校核的计算公式同样适用于碟形封头，其中符号 Ro 为碟形封头顶部球面部分的外半径，其他符号意义与椭圆形封头相同。

　　当凸形封头折边段为加强段时，加强部分应扩大至封头球形部分，球形部分加强段宽度至少为2 槡Dtd(td 为碟形封头的设计壁厚)，再逐渐减薄。

　　6 . 3 . 3 . 4 锥形封头

　　6.3.3.4. 1 受内压锥形封头(半锥角 α≤60。)

　　锥形封头见图 4,最小壁厚按公式(13)计算：

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　　t ti + to …………………………

　　Dc = D- 2r(1 - cosα) …………………………( 14 )

　　式中：

　　tc —锥形封头的最小壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　Dc —带折边段的锥形壳体拐角处的内径，按公式(14)计算，单位为毫米(mm) ; r —折边段圆滑过渡内曲率半径，r≥0.06D 及 r≥3tk , 单位为毫米(mm) ;

　　α —锥形封头半顶角角度，单位为度(°)。

　　单位为毫米

　　说明：

　　D — 筒体内径;

　　Dc — 带折边段的锥形封头拐角处的内径;

　　Ds — 锥形封头加强圈中较大加强圈的外径; tk —受外压锥形封头折边段的厚度;

　　Lc — 受外压锥形封头折边段补强宽度;

　　Ln — 锥形封头两加强圈之间的边长;

　　tc —锥形封头壁厚;

　　Ls — 锥形封头上，某一加强圈至两边相邻加强圈或刚性环距离一半之和; r —折边段圆滑过渡内曲率半径;

　　α —锥形封头半顶角角度(°)。

　　图 4 锥形封头示意图

　　锥形封头大端折边段所需的壁厚按公式(15)计算：

　　t ti + to …………………………( 15 )

　　式中：

　　tk —锥形封头大端折边段最小壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　m —形状系数，m=0.25[3+(Rc /r)0.5 ] ;

　　Rc —带折边段的锥形封头拐角处的内半径，Rc=Dc /(2cosα),单位为毫米(mm)。

　　如果锥形封头与筒体连接折边段部位需补强，补强层边缘厚度应逐渐过渡，其最小宽度按公式(16)

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　　计算：

　　Lc =槡 …………………………( 16 )

　　式中：

　　Lc —折边部位封头与筒体补强宽度，单位为毫米(mm) 。

　　6 . 3 . 3 . 4 . 2 外压锥形封头稳定性校核(半锥角 α≤60。)

　　两加强圈之间锥体许用外压按公式(17)进行计算，许用外压应不小于设计外压：

　　p

　　Erc = 槡Eac Ehc …………………………( 18 )

　　K …………………………( 19 )

　　式中：

　　Ds —锥形封头加强圈中较大加强圈的外径，单位为毫米(mm) ;

　　L —锥形封头两加强圈之间的边长，单位为毫米(mm) ;

　　Erc —锥形封头的合成模量，按公式(18)计算，单位为兆帕(MPa) ;

　　α —半锥角，单位为度(°) ;

　　Kc — 形状系数，按公式( 19) 计算。

　　受外压锥形封头折边段的厚度按公式(20)计算：

　　t ti + to …………………………( 20 )

　　式中：

　　tk —受外压锥形封头折边段的厚度，单位为毫米(mm) ;

　　σhf —受外压锥形封头折边段的环向弯曲强度，单位为兆帕(MPa) 。

　　加强圈最小惯性矩按公式(21)计算：

　　I …………………………( 21 )

　　式中：

　　Ehs —加强圈材料拉伸弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　F —外压稳定安全系数，F= 5 ;

　　Ls —锥形封头上，某一加强圈至两边相邻加强圈或刚性环距离一半之和，单位为毫米(mm) 。

　　6 . 3 . 4 组合载荷作用下强度校核

　　内压容器壁厚除满足内压应变的要求外，还需要校核雪载、风载、维修等附加载荷组合作用下的轴向拉伸强度;外压容器壁厚除满足外压屈曲稳定性要求外，还需要校核附加载荷组合作用下的压缩强度 。风载、雪载的计算见 GB 50009;需进行检修作业时，应考虑 1 . 5 kN/m2 的维修载荷。

　　6 . 3 . 5 对接糊制对接

　　6 . 3 . 5 . 1 结构型式

　　筒体与封头、筒体与筒体对接部位结构型式及尺寸见图 5 。

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　　单位为毫米

　　人入、

　　说明：

　　L0 —粘接铺层搭接宽度; tgap —筒体与封头对接缝最大间隙，tgap≤10 mm;

　　th —封头或筒体结构层厚度; tt —对接粘接层厚度;

　　tn — 内粘接铺层最小厚度，tn≥ts/3; ts —筒体结构层厚度。

　　图 5 筒体与封头、筒体与筒体对接部位结构型式及尺寸示意图

　　6 . 3 . 5 . 2 对接粘接层的厚度

　　压力容器对接粘接层的厚度应不小于公式(22)的计算值：

　　t ti + to …………………………( 22 )

　　式中：

　　tt —对接粘接层厚度，单位为毫米(mm) ;

　　pd —设计内压与液体静压力之和，单位为兆帕(MPa)。

　　6 . 3 . 5 . 3 对接外粘接层的宽度

　　压力容器对接外粘接层的总宽度应不小于 2L0 , L0 按公式(23)计算：

　　L …………………………( 23 )

　　式中：

　　L0 —对接缝一边的宽度，单位为毫米(mm) ;

　　GB/T 34329—20 17

　　F —安全系数，F= 10 ;

　　Ss —粘接缝的层间剪切强度，单位为兆帕(MPa),其最大取值应不超过 7 . 0 MPa。

　　6 . 3 . 5 . 4 对接内外粘接层的宽度

　　对接粘接部位内粘接铺层宽度应不小于 75 mm;外侧粘接铺层总宽度不得低于 2L0 ;对接粘接铺层的边缘应逐层减薄，减薄区域的宽度不小于 4tt。

　　6 . 3 . 5 . 5 减薄区域宽度

　　对接粘接铺层的边缘应逐层减薄，减薄区域的宽度不小于 4tt。

　　6 . 3 . 6 接管粘接及补强

　　6 . 3 . 6 . 1 一般规定

　　接管粘接及开孔补强的结构型式见图 6 。采用规则设计法设计的压力容器，应选用圆形接管，压力容器开孔投影长轴和短轴之比不超过 2,且应符合以下要求：

　　a) 压力容器直径小于或等于 1 200 mm 时，开口直径不超过容器直径的 50% ;

　　b) 压力容器直径大于 1 200 mm 时，开口直径不超过 600 mm。

　　单位为毫米

　　说明：

　　Lb — 接管部位补强层宽度;

　　tb — 接管部位补强层厚度;

　　Lp — 开孔部位补强圈宽度;

　　tp — 开孔部位补强圈厚度。

　　图 6 接管粘接及开孔补强结构型式

　　6 . 3 . 6 . 2 接管及开孔补强

　　6 . 3 . 6 . 2 . 1 接管部位补强层厚度

　　接管部位的补强应能满足接管的内压要求，补强层厚度按公式(24)计算：

　　GB/T 34329—20 17

　　tb = + ti + to …………………………( 24 )

　　式中：

　　tb —接管部位补强层厚度，单位为毫米(mm) ;

　　d—接管内径，单位为毫米(mm) 。

　　6 . 3 . 6 . 2 . 2 接管部位补强层宽度

　　接管部位补强层宽度按公式(25)计算，取 75 mm 和计算值中的较大者：

　　L …………………………( 25 )

　　式中：

　　Lb —接管部位补强层宽度，单位为毫米(mm) ;

　　F —安全系数，F= 10 ;

　　Ss —补强层与接管间的层间剪切强度，单位为兆帕(MPa),最大剪切强度取值应不超过 7 . 0 MPa。

　　6 . 3 . 6 . 3 筒体开孔补强圈

　　6 . 3 . 6 . 3 . 1 筒体开孔补强圈的厚度

　　筒体上接管开孔补强圈的厚度，应能同时满足压力容器内压和附加弯曲载荷的要求。 满足压力容器内压要求时，补强圈厚度按公式(26)计算;满足接管附加弯曲载荷要求时，补强圈厚度按公式(27) 计算 。补强圈设计厚度(tp) 取公式(26)和公式(27)计算值中的较大者：

　　t ti + to …………………………( 26 )

　　tp2 =槡 tv …………………………( 27 )

　　M …………………………( 28 )

　　Smax = S2 Kt …………………………( 29 )

　　…………………………( 30 )

　　式中：

　　tp1 —满足内压要求时的补强圈计算厚度，单位为毫米(mm) ;

　　tp2 —满足弯曲载荷要求时的补强圈计算厚度，单位为毫米(mm) ;

　　Mf — 施加于补强圈的弯曲载荷，按公式(28)计算，单位为牛顿(N) ;

　　Sf —补强圈的许用应力，取 0 . 001Ef , 单位为兆帕(MPa) ;

　　Smax —开孔处的最大应力，按公式(29)计算，单位为兆帕(MPa) ;

　　S2 —压力容器壳体的环向许用应力，取 0 . 001Et , 单位为兆帕(MPa) ;

　　tv —压力容器开孔部位的壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　Kt —施加弯矩后的应力集中系数，根据风险系数 β 值查表 3 得出;

　　β —风险系数，按公式(30)计算。

　　GB/T 34329—20 17

　　表 3 风险系数(β)与应力集中系数(kt)关系表

　　6 . 3 . 6 . 3 . 2 筒体开孔补强圈的宽度

　　开孔补强圈应为连续完整的 360°环形结构。 补强圈的宽度按公式(31)计算：

　　L …………………………( 31 )

　　式中：

　　Lp —开孔补强圈的宽度，单位为毫米(mm) ;

　　Lm —压力容器开孔投影长轴的长度，单位为毫米(mm) ;

　　GB/T 34329—20 17

　　F —安全系数，F= 10 ;

　　Ss —补强圈与筒体间的层间剪切强度，单位为兆帕(MPa),最大剪切强度取值应不超过 7 . 0 MPa。

　　当接管内径不大于 150 mm 时，Lp 应不小于 Lm ;当接管内径大于 150 mm, 小于或等于 300 mm时，Lp 取 50 mm 或 Lm / 2 中的较大者;当接管内径大于 300 mm 时，Lp 应不小于 Lm / 2 。补强圈边缘厚度应圆滑过渡，逐层减薄，过渡区域宽度不应小于补强圈厚度的 6 倍 。

　　6 . 3 . 7 法兰设计

　　6 . 3 . 7 . 1 法兰结构型式、尺寸及符号

　　法兰应选用全平面垫片密封平面法兰，其结构型式、尺寸及符号见图 7 。

　　说明：

　　Da —法兰外径，单位为毫米(mm) ;

　　Df —法兰内径，单位为毫米(mm) ;

　　Dk —螺栓孔中心圆直径，单位为毫米(mm) ;

　　Dg —反作用于轴向力的垫片直径，单位为毫米(mm) ;

　　g0 —法兰接管壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　tf —法兰厚度，单位为毫米(mm) ;

　　h —接管法兰增强部分的高度，h≥4tf, 单位为毫米(mm) ;

　　g1 —接管法兰拐角增强厚度，g1≥tf/2,单位为毫米(mm) ;

　　S —法兰螺栓孔中心到法兰拐角加厚处的距离，单位为毫米(mm) ; wb — 平均螺栓载荷，单位为牛顿(N) ;

　　HG — 预紧状态下需要的最小垫片压紧力，单位为牛顿(N) ;

　　HD — 流体静压力作用在法兰内径截面上的轴向力，单位为牛顿(N) ;

　　HT — 流体静压总轴向力与作用于法兰内径截面上的轴向力之差，单位为牛顿(N) ; hD —螺栓孔中心到轴向力 HD 之间的距离，HD 力臂，单位为毫米(mm) ;

　　hT —螺栓孔中心到轴向力 HT 之间的距离，HT 力臂，单位为毫米(mm) ;

　　hG —螺栓孔中心到轴向力 HG 之间的距离，HG 力臂，单位为毫米(mm) ;

　　h —螺栓孔中心到垫片反作用力之间的距离，单位为毫米(mm) ; Hy —将垫片压缩至密封状态需要的压缩载荷，单位为牛顿(N) 。

　　图 7 全平面垫片密封平面法兰结构型式、尺寸及符号示意图

　　GB/T 34329—20 17

　　6 . 3 . 7 . 2 玻璃钢法兰厚度计算

　　6 . 3 . 7 . 2 . 1 设计准备

　　确定设计的条件、材料的性能参数、采用的法兰、垫片、螺栓等。

　　6 . 3 . 7 . 2 . 2 垫片力臂的计算

　　垫片力臂按公式(32)和公式(33)计算：

　　hG = 6(Df + Dk ) …………………………( 32 )

　　h’G= …………………………( 33 )

　　式中：

　　Da —法兰外径，单位为毫米(mm) ;

　　Df —法兰内径，单位为毫米(mm) ;

　　Dk —螺栓孔中心圆直径，单位为毫米(mm) ;

　　hG —螺栓孔中心到轴向力 HG 之间的距离，HG 力臂，单位为毫米(mm) ;

　　h—螺栓孔中心到垫片反作用力之间的距离，单位为毫米(mm) 。

　　6 . 3 . 7 . 2 . 3 垫片尺寸计算

　　垫片尺寸按公式(34)和公式(35)计算：

　　Dg = Dk - 2hG …………………………( 34 )

　　b …………………………(35 )

　　式中：

　　Dg —反作用于轴向力的垫片直径，单位为毫米(mm) ;

　　b —垫片有效密封宽度，单位为毫米(mm) 。

　　6 . 3 . 7 . 2 . 4 垫片载荷计算

　　垫片载荷按公式(36) ~公式(42)计算：

　　H …………………………( 36 )

　　Hp =2bπDgmp …………………………( 37 )

　　H Hp …………………………( 38 )

　　H …………………………( 41 )

　　Wm2 = H Gy + H’Gy …………………………( 42 )

　　式中：

　　H — 流体静压总轴向力，单位为牛顿(N) ;

　　GB/T 34329—20 17

　　Hp —垫片面接触压紧力，单位为牛顿(N) ;

　　H —满垫片面接触预紧压缩力，单位为牛顿(N) ;

　　m —垫片系数。 用于液体，操作状态下橡胶垫片的垫片系数(m=0 . 5) ;

　　Wm1 — 设计条件下最小的螺栓载荷，单位为牛顿( N ) ;

　　Wm2 — 紧固状态下最小的螺栓载荷，单位为牛顿( N ) ;

　　y —垫片密封荷载，对于橡胶垫片，单位为兆帕(MPa) ,可取 y=0 . 35 MPa;

　　HGy —压缩垫片需要的最小螺栓载荷，单位为牛顿(N) ;

　　Hy —将垫片压缩至密封状态需要的压缩载荷，单位为牛顿(N) 。

　　6 . 3 . 7 . 2 . 5 螺栓截面积计算

　　式中：

　　Sb —设计温度下螺栓的许用应力，单位为兆帕(MPa) ;

　　Sa —环境温度下螺栓的许用应力，单位为兆帕(MPa) ;

　　Wa — 螺栓载荷，单位为牛顿( N ) ;

　　Am —要求的螺栓总断面面积，取 A1、A2 较大者，单位为平方毫米(mm2 ) ;

　　AB —螺栓提供有效受力的最小断面面积，单位为平方毫米(mm2 ) 。

　　6 . 3 . 7 . 2 . 6 法兰载荷、力臂、弯矩计算

　　H …………………………( 49 )

　　式中：

　　M0 — 总弯矩，单位为牛顿毫米(N · mm) ;

　　MD — 由 HD 引起的弯矩，单位为牛顿毫米(N · mm) ;

　　MT — 由 HT 引起的弯矩，单位为牛顿毫米(N · mm) ;

　　HD — 流体静压力作用在法兰内径截面上的轴向力，单位为牛顿(N) ;

　　hD — HD 的力臂，螺栓孔中心到轴向力 HD 之间的距离，单位为毫米(mm) ;

　　HT — 流体静压总轴向力与作用于法兰内径截面上的轴向力之差，单位为牛顿(N) ;

　　hT — HT 的力臂，螺栓孔中心到轴向力 HT 之间的距离，单位为毫米(mm) ;

　　g1 —接管法兰拐角增强厚度，单位为毫米(mm),g1≥t/2 mm;

　　GB/T 34329—20 17

　　S —法兰螺栓孔中心到法兰拐角加厚处的距离，单位为毫米(mm) 。

　　6 . 3 . 7 . 2 . 7 垫片密封状态下法兰力矩计算

　　垫片密封状态下法兰力矩按公式(54) ~公式(56)计算：

　　HG =Wa - H …………………………( 54 )

　　h …………………………( 55 )

　　MG = HG h …………………………( 56 )

　　式中：

　　HG — 预紧状态下需要的最小垫片压紧力，单位为牛顿(N) ;

　　h —螺栓孔中心到垫片反作用力之间的距离，单位为毫米(mm) ;

　　hG — HG 力臂，螺栓孔中心到轴向力 HG 之间的距离，单位为毫米(mm) ;

　　h —法兰杠杆臂，单位为毫米(mm) 。

　　6 . 3 . 7 . 2 . 8 法兰应力计算

　　螺栓孔中心圆径向应力按公式(57)计算：

　　S …………………………

　　式中：

　　SRAD —螺栓孔中心圆径向应力，单位为兆帕(MPa) ;

　　MG — 由 HG 引起的弯矩，单位为牛顿毫米(N · mm) ;

　　tf —假定的法兰厚度，单位为毫米(mm) ;

　　n —螺栓数量，正整数;

　　h …………………………( 64 )

　　δ =t3 /d1 …………………………( 65 )

　　dh0g …………………………( 66 )

　　T

　　U

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　　K …………………………( 69 )

　　式中：

　　SH —法兰轴向应力，单位为兆帕(MPa) ;

　　M — 操作状态下载荷，单位为牛顿(N) ;

　　g0 —法兰接管壁厚，单位为毫米(mm) ;

　　h —接管法兰增强部分的高度，h≥4t，单位为毫米(mm) ;

　　F — 由(g1/g0)与(h/h0)值确定的系数，按图 8 查得;

　　V — 由(g1/g0)与(h/h0)值确定的系数，按图 9 查得;

　　f — 中心应力校正系数(f≥1.0;当 g1/g0 = 1 时，f=1.0;高颈法兰，f=1.0) ,按图 10 查得; λ — 系数;

　　γ — 系数;

　　η — 系数，按公式(62)计算;

　　e —参数，按公式(63)计算;

　　h0 —参数，按公式(64)计算;

　　δ — 系数;

　　d1 —参数，按公式(66)计算;

　　K — 法兰外径与内径比值;

　　T — 由 K 值确定的系数，按公式(67)计算;

　　U — 由 K 值确定的系数，按公式(68)计算。

　　法兰径向应力按公式(70) ~公式(71)计算：

　　SR =βM/λt < 0.001Ef …………………………( 70 )

　　tfe+ 1 …………………………( 71 )

　　式中：

　　SR —法兰径向应力，单位为兆帕(MPa) ;

　　β — 系数。

　　法兰切线应力按公式(72) ~公式(74)计算：

　　S ZSR …………………………( 72 )

　　Y

　　Z …………………………( 74 )

　　式中：

　　ST —法兰切线应力，单位为兆帕(MPa) ;

　　Z — 形状系数。

　　6 . 3 . 7 . 2 . 9 压力强度校核

　　螺栓孔中心圆径向应力、法兰接管轴向应力、法兰径向应力、法兰切线应力应分别满足公式(75)、公式(76)、公式(77)、公式(78)的要求 。

　　图 8 F 值

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　　图 9 v 值

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　　图 10 f 值

　　6 . 4 设计计算方法 — 分析设计法

　　分析设计法(非连续分析法)见附录 A。

　　6 . 5 支座

　　6 . 5 . 1 立式压力容器支座

　　6 . 5 . 1 . 1 支座型式

　　立式压力容器可采用腿式支座、裙式支座或耳式支座，腿式或耳式支座的数量应不少于 3 个 。

　　6 . 5 . 1 . 2 腿式支座

　　腿式支座应符合以下要求：

　　a) 腿式支座不宜直接支撑在压力容器的封头面上，腿式支座与封头间宜采用衬板或环形托架连接，并粘接牢固;直径超过 1 500 mm,总质量超过 5 000 kg 的压力容器不宜采用腿式支座;

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　　b ) 腿式支座应分布均布，与压力容器中心轴线平行，其平行度小于容器总高度的 1/500,且不超过 2.0 mm;

　　c) 对于支撑在凸形封头上的腿式支座，应有与封头面贴合良好的刚性弧面衬板，衬板的面积应足够大，以保证在封头支撑位置上不出现过大的压缩载荷，同时应校核封头支撑处的外压屈曲安全性;

　　d) 各腿式支座的衬板应位于同一高度水平面上，其最高与最低差不得超过 3 . 0 mm;

　　e) 应校核腿式支座、支撑底板、与底板相连的基座、固定螺栓的安全性。

　　6 . 5 . 1 . 3 裙式支座

　　6 . 5 . 1 . 3 . 1 立式容器裙式支座支撑结构型式见图 11 。

　　单位为毫米

　　说明：

　　1 —筒体部位补强区，宽度 ≥ 、;

　　2 — 树脂胶泥填充物;

　　3 —支座部位补强区，宽度 ≥ 、;

　　4 —裙式支座内补强层，不小于 4 . 0 mm。

　　5 —封头部位补强区，宽度 ≥ 、;

　　6 —筒体与封头对接缝。 对于热塑性塑料内衬，焊缝宽度不小于 80 mm;

　　7 — 内衬层;

　　Lz — 筒体部位粘接宽度;

　　Lsk — 裙式支座内拐角封头部位粘接区域宽度; t —压力容器筒体壁厚;

　　tb —压力容器下封头壁厚;

　　tm —裙式支座的壁厚;

　　tck —裙式支座内封头粘接区域补强层厚度;

　　tsk —裙式支座内补强层厚度;

　　to2 —壳体与下封头对接外补强层厚度(或裙式支座垫层厚度);

　　tg —裙式支座外壁与压力容器筒体部分粘接区域的厚度。

　　图 1 1 立式容器裙式支座支撑结构型式示意图

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　　6 . 5 . 1 . 3 . 2 筒体下部补强区域(图 11 中 3 区域)的轴向应力按公式(79) ~公式(82)计算 ：

　　…………………………( 82 )

　　式中：

　　WR — 压力容器重量，单位为牛顿(N) ;

　　We — 压力容器贮存介质的重量，单位为牛顿( N ) ;

　　Mb —载荷(如风载荷等)在压力容器上产生的弯矩，单位为牛顿毫米( N · mm) ;

　　Ea —筒体的轴向弹性模量，单位为兆帕(MPa) ;

　　Lz —裙式支座直筒体部位粘接区域的宽度，单位为毫米(mm) ,取 80 mm 和计算值中的较大者; tg —裙式支座筒体部位粘接区域的厚度，单位为毫米(mm) ;

　　to2 —压力容器筒体与下封头对接手糊外补强厚度，单位为毫米(mm) ;

　　σt —温差在裙式支座粘接区产生的热应力，单位为兆帕(MPa) ;

　　αt —压力容器筒体的轴向热膨胀系数，单位每摄氏度(/℃) ;

　　ΔT—压力容器器壁内外温差，单位为摄氏度(℃); ΔT=压力容器介质温度减去 20 ℃ ,如果ΔT<20 ℃ , 可不考虑热应力;

　　τ —粘接材料与筒体的层间剪切强度，单位为兆帕(MPa) ;

　　F —安全系数，F= 10 。

　　式中：

　　σover —裙式支座内拐角封头粘接部分轴向应力，单位为兆帕(MPa) ;

　　Lsk —裙式支座内拐角封头部位粘接区域宽度，单位为毫米(mm) ;

　　tb —下封头厚度，单位为毫米(mm) ;

　　tck —裙式支座内拐角封头粘接区域厚度，单位为毫米(mm) 。

　　τ —粘接材 料 与 封 头 的 层 间 剪 切 强 度，单 位 为 兆 帕 ( MPa) , 最 大 剪 切 强 度 取 值 应 不 超

　　过7.0 MPa;

　　F —安全系数，F= 10 。

　　6 . 5 . 1 . 4 耳式支座

　　6 . 5 . 1 . 4 . 1 耳式支座支撑结构型式见图 12 。

　　GB/T 34329—20 17

　　单位为毫米

　　说明：

　　E — 支撑中心的偏心距;

　　hL — 耳式支座的高度;

　　tz — 支座的粘接厚度，不小于 6 . 5 mm。

　　图 12 耳式支座支撑结构示意图

　　6 . 5 . 1 . 4 . 2 耳式支座的粘接厚度按公式(86)计算：

　　tz =槡 …………………………( 86 )

　　式中：

　　tz —支座的粘接厚度，单位为毫米(mm) ,不小于 6 . 5 mm;

　　hL —耳式支座的高度，单位为毫米(mm) ;

　　E —支撑中心的偏心距，单位为毫米(mm) ;

　　ML— 支座的模量系数，见图 13 ;

　　N — 支座个数，整数;

　　Sz —支座粘接材料的许用应力，单位为兆帕(MPa) ;

　　Wz — 操作或静止状态下的最大支撑重量，单位为牛顿( N ) 。

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　　ML = cot

　　说明：

　　N — 支座个数;

　　θ —支座宽度在径向形成的夹角，单位为度(°) ;

　　b —相邻支座间的弦长距离，单位为毫米(mm)。

　　图 13 支座的模量系数 ML

　　当压力容器的高径比大于 1 . 25 时，压力容器直径与耳式支座粘接层最小厚度对应值见表 4 。

　　表 4 压力容器直径与耳式支座粘接层最小厚度对应值

　　6 . 5 . 1 . 4 . 3 耳式支座粘接区域面积按公式(87)计算：

　　Az = …………………………( 87 )

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　　式中：

　　Az —耳式支座粘接区域面积，单位为平方毫米(mm2 ) ;

　　τz —耳式支座粘接材料与筒体的层间剪切强度，单位为兆帕(MPa),最大剪切强度取值应不超

　　过 7.0 MPa;

　　F —安全系数，F= 10。

　　6 . 5 . 2 卧式压力容器支座

　　6 . 5 . 2 . 1 -般规定

　　卧式压力容器支座应符合以下要求：

　　a) 卧式容器的鞍式支座宜等间距布置，支座最大间距应不大于卧式容器公称直径的 1 . 5 倍;鞍式支座中心线至封头与筒体连接缝的距离不大于筒体半径的 0 . 5 倍;

　　b) 根据支座的实际承载力，选择鞍式支座种类;支座的支撑包角宜为 180°,且不小于 120°;

　　c) 鞍座垫板的圆弧表面应能与卧式容器壁贴合;装配后的最大间隙不超过 2 . 0 mm;

　　d) 卧式容器可沿轴向移动，不宜固定在鞍座上;

　　e) 鞍座应固定在基座上，滑动鞍座底板下面应安装垫板，垫板应平整光滑;

　　f) 下列方法不适用于要求进行疲劳分析的卧式容器鞍式支座的应力计算。

　　6 . 5 . 2 . 2 双鞍座卧式压力容器安全性校核

　　6 . 5 . 2 . 2 . 1 双鞍座受力梁模型

　　双鞍座支撑示意见图 14,双鞍座卧式容器载荷与支座反力、剪力图、弯矩图见图 15 。

　　单位为毫米

　　说明：

　　A — 支座中心到直筒体边缘的距离;

　　b1 — 支座宽度;

　　L — 卧式容器筒身段长度; h —封头曲面深度。

　　图 14 双鞍座支撑示意图

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　　说明：

　　A —支座中心到直筒体边缘的距离，单位为毫米(mm); Fe —封头载荷，Fe = 3 w，单位为牛顿(N) ;

　　Fre —作用于封头上的液体静压载荷，Fre = ,单位为牛顿(N); L — 卧式容器筒身段长度，单位为毫米(mm); M1 —鞍座平面内轴向弯矩，单位为牛顿毫米(N · mm); h —封头曲面深度，单位为毫米(mm) ;

　　M2 —筒体中间横截面内的轴向弯矩，单位为牛顿毫米(N · mm);Qτ—鞍座位置最大剪力，单位为牛顿(N) ; w — 卧式容器单位长度均布载荷，单位为牛顿每毫米(N/ mm) ; ∞1 —支座反力，单位为牛顿(N) ;

　　M —容器封头对封部1，(22 反)，位、·图mm)。

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　　6 . 5 . 2 . 2 . 2 轴向弯矩计算

　　单位长度上均布载荷按公式(88)计算：

　　w …………………………( 88 )

　　式中：

　　w — 卧式容器单位长度均布载荷，单位为牛顿每毫米(N/ mm) ;

　　h —封头曲面深度，单位为毫米(mm) ;

　　W— 卧式容器总重量(包括容器重量、内部介质重量、所有附属装置重量等)，单位为牛顿(N) ; L — 卧式容器筒身段长度，单位为毫米(mm) 。