GB/T 42558.1-2023 高原用换流站电气设备抗震技术 第1部分：抗震试验及评价导则

　　ICS 29 . 020 CCS K 40

　　中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　高原用换流站电气设备抗震技术

　　第 1 部分 : 抗震试验及评价导则

　　Seismic techniques of electrical equipment in converter station on plateau—

　　part 1 : Directives for seismic test and evaluation

　　2023-05-23 发布 2023-12-01 实施

　　国家市场监督管理总局国家标准化管理委员会

　　

　　发

　　

　　布

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　目 次

　　前言 I

　　引言 "

　　1 范围 1

　　2 规范性引用文件 1

　　3 术语和定义 1

　　4 抗震试验 3

　　5 抗震试验评价要求 11

　　附录 A (规范性) 高原换流站电气设备抗震性能试验结合计算评估方法 14

　　附录 B (资料性) 特高压换流站电气设备抗震试验案例 17

　　附录 C (规范性) 设备电气试验要求 28

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　前 言

　　本文件按照 GB/T 1 . 1—2020《标准化工作导则 第 1 部分:标准化文件的结构和起草规则》的规定起草 。

　　本文件是 GB/T 42558《高原用换流站电气设备抗震技术》的第 1 部分 。 GB/T 42558 已经发布了以下部分:

　　— 第 1 部分:抗震试验及评价导则 。

　　请注意本文件的某些内容可能涉及专利 。本文件的发布机构不承担识别专利的责任 。

　　本文件由中国电器工业协会提出 。

　　本文件由全国高原电工产品环境技术标准化技术委员会(SAC/TC330)归口 。

　　本文件起草单位:中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 、同济大学 、昆明电器科学研究所 、中国南方电网有限责任公司超高压输电公司昆明局 、中国南方电网有限责任公司超高压输电公司贵阳局 、中国电力科学研究院有限公司 、江苏省如高高压电器有限公司 、中国南方电网有限责任公司超高压输电公司大理局 、广州大学 、昆明高海拔电器检测有限公司 、中南大学 、中国地震局工程力学研究所 、西安高压电器研究院股份有限公司 、深圳电气科学研究院 、云南电网有限责任公司电力科学研究院 、中国电力工程顾问集团西南电力设计院有限公司 、中国电力工程顾问集团华北电力设计院有限公司 、北京 ABB 电力系统有限公司 、广州西门子变压器有限公司 、传奇电气(沈阳)有限公司 、平高集团有限公司 、云南电网有限责任公司保山供电局 、特变电工沈阳变压器集团有限公司 、西安西电电力系统有限公司 、海南威特电气集团有限公司 、重庆 ABB变压器有限公司 、国网山东省电力公司经济技术研究院 、云南电网有限责任公司昆明晋宁供电局 、北方工业大学 、南京工业大学 、重庆大学 、云南电网有限责任公司 、中国能源建设集团云南省电力设计院有限公司 、华南农业大学 。

　　本文件主要起草人:谢强 、张长虹 、杨旭 、周琼芳 、赵磊 、卢智成 、杨振宇 、何畅 、吕刚 、曹继丰 、刘立平 、冒友建 、杨阿娟 、李吉超 、李强 、张志劲 、苏春强 、肖敏英 、黎卫国 、方苏 、邓军 、程永锋 、余荣兴 、陈图腾 、王小岭 、刘劲松 、任君 、刘子裕 、杨洋 、邱毅楠 、邹家勇 、霍锋 、徐忠力 、付洪军 、于淼 、张家鹏 、钟建英 、钱国超 、董妍波 、李昊 、曲光磊 、周海滨 、陈勇 、卢世才 、赵荣浩 、贾连华 、高波 、孙利雄 、吴炳卫 、赵宇 、卢文浩 、张晋寅 、孙帮新 、胡蓉 、孙勇 、余波 、王涛 、党镇平 、庞亚东 、文嘉意 、张秀丽 、曹枚根 、黄桃 、朱祝兵 、于虹 、邹阅培 、王浩州 、孙启刚 、张盛晰 、蔡云竹 、郝越峰 、黄忠康 。

　　I

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　引 言

　　直流输电是实现高电压 、大容量 、远距离送电的重要手段 , 受制于电源位置 、环境等因素 , 部分站点建于高原区域 , 具有高海拔 、高电压等级特征 , 与低海拔同型电气设备相比 , 在结构 、高度 、长度 、质量方面有明显差异 , 体现为更高 、更长 、更重 、更柔 , 对高地震烈度区设备的抗震性能提出更严苛的要求。 为使该类换流站电气设备的抗震设计 、建模计算 、试验及评估有所遵循 , 特制定 GB/T 42558《高原用换流站电气设备抗震技术》。

　　GB/T 42558 拟由六个部分构成。

　　— 第 1 部分:抗震试验及评价导则。 目的在于确立适用于高原用高地震烈度区域换流站内电气设备抗震试验的总体要求及评价原则。

　　— 第 2 部分:抗震设计规范。 目的在于规定高原用高地震烈度区域换流站内电气设备抗震设计总体要求 、换流站选址与总平面布置 , 电气设备的抗震设计 , 设备耦联连接的抗震设计 , 设备安装及构筑物抗震设计。

　　— 第 3 部分:减隔震设计规范。 目的在于规范高原用高地震烈度区域换流站内电气设备的减隔震设计计算方法 、减隔震装置选择 、构造要求。

　　— 第 4 部分:设备选型规范。 目的在于指导高原用高地震烈度区域换流站内电气设备的选型 、结构 、材质 、参数等更加科学合理 , 提升电气设备的抗震性能。

　　— 第 5 部分:设备运维导则。 目的在于为运行人员更好地开展高原用高地震烈度区域换流站内电气设备的监测 、巡视 、评价 、检修运维等工作提供标准依据。

　　— 第 6 部分:地震监测系统技术规范。 目的在于规定高原高地震烈度区域的地震监测系统的适用范围 、监测对象与布设 、监测系统的组成与技术要求 、监测系统的测试 、安装与验收 、监测系统的管理与维护 、监测记录的存储与处理要求。

　　"

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　高原用换流站电气设备抗震技术第 1 部分:抗震试验及评价导则

　　1 范围

　　本文件规定了高原地区 ±400 kv~±1 100 kv 电压等级新建 、改建和扩建换流站内交/直流设备抗震试验的总体要求及其评价原则 。

　　本文件适用于海拔 1 000 m 以上至 5 000 m 及以下 、抗震设防烈度 7 度及以上换流站内交/直流设备 。

　　500 kv~1 000 kv变电站交流设备可参照执行 。

　　2 规范性引用文件

　　下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款 。其中 , 注 日期的引用文件 , 仅该日期对应的版本适用于本文件;不注日期的引用文件 , 其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件 。

　　GB/T 311 . 1 绝缘配合 第 1 部分:定义 、原则和规则

　　GB/T 1984—2014 高压交流断路器

　　GB/T 1985—2014 高压交流隔离开关和接地开关

　　GB/T 8287 . 1—2008 标称电压高于 1 000 v 系统用户内和户外支柱绝缘子 第 1 部分:瓷或玻璃绝缘子的试验

　　GB/T 11022—2020 高压交流开关设备和控制设备标准的共用技术要求

　　GB/T 11804—2005 电工电子产品环境条件 术语

　　GB/T 13540—2009 高压开关设备和控制设备的抗震要求

　　GB/T 16927 . 1—2011 高电压试验技术 第 1 部分:一般定义及试验要求

　　GB/T 19749 . 1—2016 耦合电容器及电容分压器 第 1 部分:总则

　　GB/T 20990 . 1—2020 高压直流输电晶闸管阀 第 1 部分:电气试验

　　GB/T 20993—2012 高压直流输电系统用直流滤波电容器及中性母线冲击电容器

　　GB/T 22383—2017 额定电压 72 . 5 kv及以上刚性气体绝缘输电线路

　　GB/T 22389—2008 高压直流换流站无间隙金属氧化物避雷器导则

　　GB/T 22674—2008 直流系统用套管

　　GB/T 25091—2010 高压直流隔离开关和接地开关

　　GB/T 25307—2010 高压直流旁路开关

　　GB/T 25309—2010 高压直流转换开关

　　GB/T 26216 . 1—2019 高压直流输电系统直流电流测量装置 第 1 部分: 电子式直流电流测量装置

　　GB/T 26217—2019 高压直流输电系统直流电压测量装置

　　GB 50260—2013 电力设施抗震设计规范

　　3 术语和定义

　　GB/T 11804—2005 、GB 50260—2013 界定的以及下列术语和定义适用于本文件 。

　　1

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　3.1

　　端子力 terminal force

　　与电气设备连接的导线或管型母线施加在电气设备连接端子处的水平方向轴力。 3.2

　　刚性支架 rigid support

　　考虑设备连接作用后最低固有频率大于 33Hz 的电气设备支架。 3.3

　　抗震试验 seismic test

　　用加载设备模拟地震作用并施加于电气设备试件上以测定电气设备响应的试验。

　　注 : 主要包括模拟地震振动台试验 、拟静力试验和拟动力试验等。 3.4

　　子结构试验 substructure test

　　仅对设备局部或设备部件进行的试验。

　　注 : 通常是对设备存在较强非线性的部分进行试验 , 如瓷质绝缘子 、复合绝缘子 、导线和减隔震装置等。 3.5

　　缩比试件 scaled test specimen

　　将原型结构主要结构构件按相似关系缩小制作的试验模型。 3.6

　　模拟地震振动台 earthquake simulation shaking table

　　用于再现各种形式的地震动 , 模拟地震过程的设备动力试验装置和系统。

　　注 : 简称“振动台”。 3.7

　　模拟地震振动台试验 earthquake simulation shaking table test

　　通过振动台对试件输入地面运动 , 模拟地震对试件作用的试验。

　　注 : 简称“振动台试验”。 3.8

　　拟动力试验 pseudo-dynamic test

　　由计算机进行数值分析并控制加载 , 即由给定地震加速度记录通过计算机进行非线性结构动力分析 , 将计算得到的位移反应作为输入数据 , 以控制加载器对试验结构进行的试验。

　　3.9

　　拟静力试验 quasi-static test

　　以一定的荷载或位移作为控制值对试件进行低周反复加载 , 以获得结构非线性的荷载-变形特性的试验。

　　注 : 又称为低周反复加载试验或恢复力特性试验。

　　3 . 10

　　锤击法 hammer test

　　采用橡胶锤或脉冲锤 , 对设备端部 、法兰处 、设备底部和支架顶部进行敲击 , 获得设备的基频和阻尼比。

　　3 . 1 1

　　张拉释放法 snap-back test

　　采用拉绳将设备端部拉至一定距离后松开 , 测试设备的自由振动响应 , 计算设备的基频和阻尼比。 3 . 12

　　白噪声激励法 white noise excitation method

　　在所有频率具有相同能量密度的随机噪声称为白噪声 , 在振动台试验中输入白噪声激发结构响应 , 以此计算结构的特征频率和阻尼比。

　　2

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　4 抗震试验

　　4 . 1 -般规定

　　4 . 1 . 1 设备应已经通过型式试验和高海拔试验 , 根据设备的结构形式确定其试验方法 。

　　a) 在高原地区使用的新型 、改型或采用了新型减隔震技术的交/直流设备 , 应采用模拟地震振动台试验验证真型设备抗震性能 。条件不具备可采用拟动力试验或拟静力试验方法 。

　　b) 对因尺寸 、质量或复杂性等原因不具备整体试验条件的高压交/直流设备 , 可采用子结构试验 、试验结合计算分析或结构缩比试件试验的方法进行抗震性能验证 , 高原换流站电气设备抗震性能试验结合计算评估方法按照附录 A 的规定 。

　　c) 高原用电气设备载荷组合中对气压的选取按表 1 的要求 。

　　表 1 高原用电气设备载荷组合中对气压的选取要求

　　海拔高度 H/m

　　气压 P海拔 /Mpa

　　0

　　0 . 101 3

　　1 000

　　0 . 090 0

　　2 000

　　0 . 079 5

　　3 000

　　0 . 070 1

　　4 000

　　0 . 061 7

　　5 000

　　0 . 054 0

　　4 . 1 . 2 受试设备应按照运行条件进行安装 , 任何仅用于试验的固定或连接设施不应影响受试设备的动力性能 。对安装在支承结构上的受试设备 , 台面输入加速度应乘以支承结构的动力反应放大系数 , 并符合下列规定 。

　　a) 当振动台尺寸 、倾覆力矩 、载重等条件满足要求时 , 应将设备与支承结构作为一个整体进行抗震试验 。

　　b) 当不具备带实际支承结构进行试验时 , 可仅对设备本体部分进行子结构振动台试验 。 当设备需采用试验支架安装在振动台上时 , 应设计刚性支架用于试验 , 且安装后设备(带支架)基频不宜小于设备本体基频的 95% , 并在试验时将台面输入加速度乘以动力反应放大系数以考虑实际支承结构动力放大效应 。

　　c) 子结构试验方法中 , 应确定设备本体和带支架设备的基频 , 宜采用锤击法 、张拉释放法 、白噪声激励法 、正弦扫频法等来确定 。根据台面及设备上的响应确定带支架设备基频 , 根据设备根部和设备端部的响应确定设备本体基频 。

　　d) 对于支柱绝缘子 、隔离开关 、旁路开关等安装在支架上的设备 , 且不带实际支承进行试验 , 电压等级大于或等于 800 kv 时 , 动力反应放大系数应取 1 . 4;电压等级低于 800 kv 时 , 动力反应放大系数应取 1 . 2 。对于变压器套管 、穿墙套管等安装在设备本体上或墙体上的设备 , 动力反应放大系数应取 2 . 0 。

　　e) 安装在室内二 、三层楼板上的电气设备和电气装置 , 动力反应放大系数应取 2 . 0 。

　　f) 安装在变压器 、电抗器的本体上的部件 , 动力反应放大系数宜根据设备本体的弯曲刚度等参数进行计算 , 缺乏设计资料时 , 其本体动力反应放大系数取值不应小于 2 . 0 。

　　g) 安装在建筑物一层墙体结构上的电气设备和电气装置 , 动力反应放大系数应取 2 . 0 , 对于更高楼层墙体结构上的电气设备和电气装置 , 动力反应放大系数取值应专门研究确定 。

　　3

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　4 . 1 . 3 试验前应确认受试设备外形及功能完好 。

　　4 . 1 . 4 根据设备的实际接线情况,设备端部应增加配重以模拟设备在耦联回路内的情况 。

　　4 . 2 试验平台一般要求

　　4 . 2 . 1 振动台的承载力设备试验需求如下 :

　　a) 振动台倾覆力矩限值应大于设备基底弯矩的 1 . 2 倍,对支柱和悬臂类设备宜通过计算进行确认 ;

　　b) 振动台承载力限值应大于设备质量的 1 . 2 倍 ;

　　c) 振动台位移限值应大于台面地震位移的 1 . 2 倍,必要时宜对输入地震动进行高通滤波以减小台面位移,滤波截止频率应低于设备基频的 75% ;

　　d) 振动台输入的频率范围最小值应小于设备基频的 75%,最大值应大于 33 Hz 。

　　4 . 2 . 2 实验室条件应满足设备振动台试验要求 :

　　a) 实验室室内绝缘距离满足设备需要,满足设备动作部件的动作范围 ;

　　b) 对尺寸较大的设备提前规划其运输与安装方式 ;

　　c) 实验室具备安全设施,保证设备出现破坏时不危及现场人员和设施的安全 。

　　4 . 2 . 3 进行拟静力试验和拟动力试验的设备,在试验前应核查 :

　　a) 拟动力试验装置加载频率覆盖设备的基频 ;

　　b) 拟静力试验和拟动力试验装置加载能力大于设备承载力的 1 . 2 倍 。

　　4 . 3 抗震试验一般方法

　　4 . 3 . 1 电气设备抗震试验方法一般采用振动台试验 、拟静力试验和拟动力试验,特高压换流站电气设备抗震试验案例见附录 B。

　　4 . 3 . 2 设备尺寸和质量满足振动台承载时,宜选择振动台进行设备抗震性能考核试验,按照模态参数测试—抗震性能考核—电气性能检测的顺序进行 。

　　4 . 3 . 3 试验(前)后采用白噪声激励法测得设备的基频 :

　　a) 无法使用白噪声激励法的情况下,宜采用锤击法和张拉释放法测试设备基频 ;

　　b) 对于气体绝缘金属封闭开关设备(GIS) 、气体绝缘金属封闭输电线路(GIL) 、阀冷系统和控制柜,可采用正弦波扫频试验测量其多阶频率 。

　　4 . 3 . 4 设备尺寸或质量不满足振动台要求时,宜采用拟动力试验对设备进行抗震性能考核 。 刚度较大的多质点模型,宜采用等效单质点拟动力试验方法 。拟动力试验前,应根据试件的拟建场地类型选择具有代表性的地震动输入时程,地震动输入的选择应符合 4. 4. 1 的相关规定 。

　　4 . 3 . 5 仅在测试设备部件的力学性能时,采用拟静力试验对单个部件进行试验 。

　　4 . 4 抗震试验一般要求

　　4 . 4 . 1 振动台输入应根据设备基频 、拟建场地类别 、抗震设防烈度和设计地震分组等参数进行选择,应符合场地需求反应谱,宜采用符合场地需求谱的人工波作为输入 。具体要求如下 :

　　a) 采用天然地震动作为输入时,输入地震动的反应谱频率范围应涵盖在设备基频的 90% ~ 110%,与需求反应谱误差应不大于 10%(5% 阻尼比反应谱) ;

　　b) 台面输出加速度反应谱在设备基频处实测值与需求反应谱误差应不大于 10%(5% 阻尼比反应谱) 。

　　4 . 4 . 2 加速度时程宜选择天然强震动 、根据需求反应谱调幅后的强震记录及根据拟建场地特性拟合的人工地震动 。强震段(指从曲线开始达到最大值25% 到最后下降到最大值25% 的时间历程)持续时间应大于 20 s 。

　　选用人工地震动时,其持续时间应大于设备基本周期的 10 倍 。

　　4

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　4 . 4 . 3 对于基频低于 1 Hz 的设备 , 宜延长采样时间以减小基频识别时的误差 , 不宜采用自动结束式采样 。总采样时长应大于 t=40/f 0 (f 0 为设备基频);在白噪声输入工况 , 总采样时长宜大于 t=8/(f 0 × ξ)(ξ 为结构阻尼比) 。

　　4 . 4 . 4 对斜向布置的悬臂电气设备和悬吊式设备 , 应同时输入水平双向(X、Y)以及竖向(Z)共 3 个方向地震动时程 。

　　4 . 4 . 5 白噪声激励法的白噪声输入条件如下 。

　　a) 白噪声频段应覆盖设备基频 , 其频段下限应小于设备基频的 75% , 其频段上限应大于 33 Hz;

　　b) 白噪声加速度峰值根据设备刚度确定 。 加速度峰值宜取 0. 5 m/s2 ~0 . 8 m/s2 , 对于带有减隔震装置的设备 , 白噪声加速度峰值宜减小至 0. 1 m/s2 。

　　4 . 4 . 6 采用振动台进行模拟地震试验 , 地震动输入需要考虑水平双向(X、Y)以及竖向(Z)共 3 个方向输入时 , 三向输入地震动加速度峰值比为 X : Y : Z=1 . 00 : 0. 85 : 0. 65 , 其最大单向加速度峰值按表 2取值 。 X 向应为电气设备抗震性能弱轴方向 。

　　表 2 振动台输入地震加速度时程的最大单向加速度峰值

　　单位为米每二次方秒

　　地震影响

　　7 度

　　8 度

　　9 度

　　多遇地震

　　0 . 35(0 . 55)

　　0 . 70(1 . 10)

　　1 . 40

　　设防地震

　　0 . 98(1 . 47)

　　1 . 98(2 . 94)

　　3 . 92

　　罕遇地震

　　2 . 20(3 . 10)

　　4 . 00(5 . 10)

　　6 . 20

　　注 : 括号内数值为设计基本地震加速度为 1 . 5 m/s2 (7 度)和 3 . 0 m/s2 (8 度)地区 。

　　4 . 4 . 7 场地需求反应谱参数按以下步骤计算 。

　　a) 水平地震影响系数最大值αmax :与设计基本地震加速度相对应的水平地震影响系数最大值取值见表 3 。

　　表 3 水平地震影响系数最大值 α max

　　抗震设防烈度

　　6 度

　　7 度

　　8 度

　　9 度

　　设计基本地震加速度对应的地震影响系数最大值

　　0 . 125

　　0 . 25 a

　　0 . 375 b

　　0 . 50 a

　　0 . 75 b

　　1 . 00

　　设计地震加速度对应的地震影响系数最大值

　　0 . 25

　　0 . 50 a

　　0 . 75 b

　　1 . 0 a

　　1 . 25 b

　　1 . 25

　　a 其数值分别对应设计基本地震加速度为 1 . 0 m/s2 和 2 . 0 m/s2 的地区 。

　　b 其数值分别对应设计基本地震加速度为 1 . 5 m/s2 和 3 . 0 m/s2 的地区 。

　　b) 地震影响系数取值:计算地震作用的地震影响系数曲线如图 1 所示 。

　　5

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　标引符号说明 :

　　α — 水平地震影响系数 ;

　　α smax — 考虑场地调整的水平地震影响系数最大值 ;

　　T — 结构自振周期,单位为秒(s) ;

　　丫 — 曲线下降段的衰减指数 ;

　　η 1 — 直线下降段的下降斜率调整系数,小于 0 时取 0 ;

　　η 2 — 阻尼调整系数,小于 0 . 55 时取 0 . 55 ;

　　Tg — 计算地震影响系数所需的特征周期,单位为秒(s),根据电气设备所在地的设计地震分组和场地类别按表4 取值,场地类别不明确时取 0 . 9 s 。

　　图 1 地震影响系数曲线

　　表 4 特征周期值

　　单位为秒

　　设计地震分组

　　场地类别

　　I 0

　　I 1

　　"

　　Ⅲ

　　Ⅳ

　　第一组

　　0 . 25

　　0 . 30

　　0 . 40

　　0 . 50

　　0 . 70

　　第二组

　　0 . 30

　　0 . 35

　　0 . 45

　　0 . 60

　　0 . 80

　　第三组

　　0 . 35

　　0 . 40

　　0 . 50

　　0 . 70

　　0 . 95

　　c) 图 1 中形状参数应符合下列规定 :

　　● 水平段,周期小于 0 . 03 s 的区段 ;

　　● 直线上升段 , 自 0 . 03 s 至 0 . 1 s 的区段 ;

　　● 水平段, 自 0 . 1 s 至 Tg 的区段 ;

　　● 曲线下降段, 自 Tg 至 5 Tg 的区段 ;

　　● 直线下降段, 自 5 Tg 至 6 . 0 s 区段 。

　　周期大于 6 . 0 s 的结构所采用的地震影响系数应专门研究 。地震影响系数曲线表达式按公式(1) ~ 公式(4)计算 。

　　6

　　GB/T 42558 . 1—2023

　　(4 . 5 ≤ T < 6 . 0)

　　丫 ( 2 )

　　……………………( 3 )

　　……………………( 4 )

　　式中:

　　α max — 水平地震影响系数最大值 ;

　　ξ — 结构阻尼比 。

　　d) 根据不同场地类型 , 应按照公式(5)对图 1 中的地震影响系数最大值进行调整:

　　α smax =η3 α max ……………………( 5 )

　　式中:

　　η 3 — 地震影响系数最大值场地调整系数 , 其取值按照表 5 的规定 。

　　表 5 地震影响系数最大值场地调整系数

　　场地类别

　　地震影响系数最大值场地调整系数

　　0 . 49 m/s2

　　0 . 98 m/s2

　　1 . 47 m/s2

　　1 . 96 m/s2

　　2 . 94 m/s2

　　≥3 . 92 m/s2

　　I 0

　　0 . 72

　　0 . 74

　　0 . 75

　　0 . 76

　　0 . 85

　　0 . 90

　　I 1

　　0 . 80

　　0 . 82

　　0 . 83

　　0 . 85

　　0 . 95

　　1 . 00

　　"

　　1 . 00

　　1 . 00

　　1 . 00

　　1 . 00

　　1 . 00

　　1 . 00

　　Ⅲ

　　1 . 30

　　1 . 25

　　1 . 15

　　1 . 00

　　1 . 00

　　1 . 00

　　Ⅳ

　　1 . 25

　　1 . 20

　　1 . 10

　　1 . 00

　　0 . 95

　　0 . 90

　　4 . 5 受试设备分类

　　进行振动台试验的设备按照结构形式 、固定和安装方式可分为 5 类 , 如表 6 所示 。

　　表 6 受试设备分类

　　受试设备类别

　　交/直流关键设备

　　悬吊类

　　悬吊换流阀 、直流滤波器

　　支柱类

　　交流断路器 、直流旁路开关 、直流转换开关 、直流断路器 、旁路开关 、直流高速开关(HSS) 、直流隔离开关 、直流避雷器 、直流电压测量装置 、直流电流测量装置 、直流耦合电容器 、直流支柱绝缘子 、支撑式换流阀 、干式电抗器